【正文】 板傳來的均布荷載：=25++()=。 恒載作用下第2～3層橫梁PY上荷載分布橫梁PY上，在PQ段均布荷載由橫墻自重、外縱墻等效均布荷載及樓梯平臺板傳來的均布荷載構(gòu)成。樓梯板斜板的傾斜角如下：2020/3240==； =。按照考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計。于是板總的荷載設(shè)計值為：可變荷載效應(yīng)控制的組合g+q=(+8)=；永久荷載效應(yīng)控制的組合g+q=(+8)=由此可見對于板而言，由可變荷載效應(yīng)控制組合所得到的荷載設(shè)計值較大，所以板得內(nèi)力計算時可取g+q= 樓板設(shè)計方案AB跨：=6000/2250= 但3；BC 跨：=6000/2375= 但 3 ；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010規(guī)定：沿兩對邊支承的板應(yīng)按單向板計算；對于四邊支承的板，當長邊與短邊比值大于3時，可按沿短邊方向的單向板計算；當長邊與短邊比值小于3時，宜按雙向板計算；當長邊與短邊比值介于2與3之間時，亦可按沿短邊方向的單向板計算，但應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當長邊與短邊比值小于2時，應(yīng)按雙向板計算。查表得脈動增大系數(shù)=由于H/B=19/=，H30m。計算公式為：和 。7506750 e10 e10BC跨橫梁300750253次梁(①⑦軸線間）2001) 第一層底層邊柱：=14（64）=1764KN=10=137063mm所以可以取400500=200000 mm137063 mm底層中柱：=10=215385mm所以可以?。?00600 mm215385 mm2) 第二、三層二、三層邊柱：=10=102797mm所以可以?。?00500=250000 mm102797 mm二、三層中柱：=10=161538mm所以可以?。?00500=250000 mm161538 mm3) 第四層：四層邊柱：=10=34266mm所以可以?。?00400=160000 mm34266 mm四層中柱：=10=53846mm所以可以取：400400=160000 mm53846 mm4) 底層小柱（①②軸線間）：底層小柱：=10=22420mm所以可以?。?50250=875000 mm22420 mm綜合以上計算。上部結(jié)構(gòu)形式直接影響基礎(chǔ)的型式，當上部荷載增大，且地基承載能力有變化時，基礎(chǔ)形式也隨之改變。車間二、三層布置各種車、鉗、刨、銑床等小型設(shè)備。建筑風(fēng)格與廠區(qū)原有建筑相協(xié)調(diào)，并且建筑占地不影響廠區(qū)原有交通聯(lián)系。按照所采用的結(jié)構(gòu)方案，進行結(jié)構(gòu)平面布置，選定某一部分的主要承重結(jié)構(gòu)，包括某榀框架(粱、柱)、樓板、縱向連系粱、基礎(chǔ)、樓梯、雨蓬等構(gòu)件中的設(shè)計計算。第2層褐黃色粘土層，雖然它呈可一軟塑狀況，具高壓縮性，但仍可作為甲類建筑物的天然地基；第8層綠色粘土層是理想的樁基持力層。車間內(nèi)多為小型機床，為節(jié)省土地，縮短工藝流程，可采用多框架結(jié)構(gòu)，既四層二跨框架，其柱網(wǎng)布置圖見圖1。 梁、板、柱的混凝土均選用C30，梁、柱主筋選用HRB400，箍筋選用HPB235，板受力鋼筋選用HRB335。施工圖要符合制圖標準，要求圖面整潔勻稱，正確體現(xiàn)設(shè)計意圖，構(gòu)造合理，尺寸齊全，說明清晰，字體端正。橫向承重框架剛度好，以縱向連系梁連接構(gòu)成整幢建筑。車間四層布置電脈沖加工機床和線切割機床，采用內(nèi)廊式布置形式。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載額傳力路徑，本多層工業(yè)廠房的承重方案為橫向框架承重方案，這樣可以由橫向框架承擔豎向荷載以及平行于建筑橫向的水平荷載，框架沿主梁布置有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)剛度，而縱向框架跨數(shù)較多，且僅需要按照構(gòu)造要求布置較小的連系梁，這樣有利于建筑物室內(nèi)的采光和通風(fēng)。屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+*屋面雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+*樓面雪荷載標準值其中結(jié)構(gòu)和夠配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層的1/2）的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重。5002516中柱 （B柱）500400 e96000 e10 e10 e9A1A跨橫梁3001) 結(jié)構(gòu)等效重力荷載代表值===2) 計算水平地震影響系數(shù)根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB500112010）得到二類場地第一組特征周期值 =，由抗震設(shè)防烈度為7度得=由于5,所以==（）=3) 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標準值===4) 由于/= 故需要考慮頂部附加水平地震作用頂部附加地震作用系數(shù)：=+=+====（1）=()=則各質(zhì)點的地震作用可由下式計算：地震作用下各樓層水平地震層間剪力:=（i=1,2,3,4） 各樓層地震剪力計算層次(m)(KNm)(KN)(KN)41831421水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)層間位移和頂點位移分別按照下列公式計算：；各層的層間彈性位移角，根據(jù)《建筑抗震規(guī)范》考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈塑性位移角值1/550。式中： ， B=3m。易確定板的計算跨度：=2375mm=2250mm。 次梁的計算簡圖次梁與主梁整體現(xiàn)澆，混凝土采用級，鋼筋采用HRB400,主梁尺寸300mm750mm，次梁尺寸200mm400mm。支座構(gòu)造筋φ10200。是外縱墻等效均布荷載：由于外墻上含有門窗（）,先將外墻等效成均布荷載=[(()2)+23]/==為樓梯平臺板傳來的均布荷載：=所以由靜力平衡關(guān)系得：====。在QY段均布荷載由橫墻自重、外縱墻等效均布荷載構(gòu)成。2) =(板)(+)/2 KN/m+(縱梁)+(女兒墻)125=++18=。 屋頂活荷載作用計算對于屋頂（活荷載取2KN/m），由前部分分析。 均布荷載作用下的固端彎矩2) 局部分布荷載作用下的固端彎矩。節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點的桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時也使各桿件的遠端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)確定。m；==有時也可能出現(xiàn)負彎矩。 荷載效應(yīng)的標準組合荷載效應(yīng)的標準組合是考慮非抗震設(shè)計時的恒荷載和活荷載的組合。 框架梁內(nèi)力組合選擇1號軸線第2層AB框架梁為例進行內(nèi)力組合，考慮恒荷載、活荷載、重力荷載代表值、風(fēng)荷載和水平地震作用五種荷載。 梁端彎矩調(diào)幅當考慮結(jié)構(gòu)蘇醒內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅，本結(jié)構(gòu)設(shè)計梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)β=，水平荷載作用下的彎矩不能調(diào)幅。 固端彎矩計算1) 頂層橫梁：===該計算簡圖較復(fù)雜，由前過程手算得出。 1號軸線橫向框架在恒載作用下的計算簡圖 由前述各框架梁柱的截面慣性矩、框架梁柱線剛度()及相對剛度計算結(jié)果，計算橫向框架彎矩分配系數(shù)（）。分析梁AB：=8。 1號軸線屋頂梁平面上荷載分布示意圖代表橫梁以及橫墻自重自重，代表屋頂為均布荷載形式：=25+(女兒墻)125=；= KN/m；、是次梁傳至橫梁的集中荷載：由圖中關(guān)系可以得到：= KN/m() m =；== KN/m(+)/2 m(6+)m/2m=。3) 計算為樓面板傳給橫梁的均布荷載：=；4) 計算是由樓梯板、平臺梁傳來的集中荷載：=[++()25]1/2=5) 計算。是由樓梯板、平臺梁傳來的集中荷載：=[++()25]1/2=所以由靜力平衡關(guān)系可得：=1/2+=1/2+==1/2+=1/2+=。 12軸線間第2層樓梯樓平面圖 12軸線間第2層樓梯踏板詳圖板厚取/30，為梯段板跨度=3240+130+530=3900，樓梯板的厚度為h=/30～/25=3900/30～3900/25=130mm～156mm,取h=140mm。對于不配箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：本設(shè)計中=80mm800mm，故=；b=1000mm， =：=110008010=V=所以板得斜截面受剪承載力滿足要求。 樓板荷載1) 10厚水泥渣粉面 20厚水泥砂漿打底 KN/m22) 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25= KN/m23) 12mm厚天花抹灰 16=合計 8 KN/m，因樓面活荷載標準值大于4 KN/m。由于==。 底層柱抗側(cè)剛度底層(KNm)根 數(shù)(N/mm)A11柱1A1柱1B1，B8柱2C1，C8柱2A12柱1A2柱2B2~7柱6C2~7柱6A3~7柱5A8柱1 第二、三層柱抗側(cè)剛度二、三層(KNm)根 數(shù)(N/mm)A11柱1A1柱1B1，B8柱2C1，C8柱2A12柱1A2柱2B2~7柱6C2~7柱6A3~7柱5A8柱1 第四層柱抗側(cè)剛度四層(KNm)根 數(shù)(N/mm)A11柱1A1柱91021B1，B8柱2C1，C8柱89162A12柱1A2柱96842B2~7柱104526C2~7柱95226A3~7柱5A8柱1第六章 水平荷載作用下框架的側(cè)移及內(nèi)力計算采用能量法計算結(jié)構(gòu)基本自振周期。mm)(mm)L（mm）(Nmm)（Nmm）2（Nmm）AB跨橫梁3007502519縱梁(⑦⑧軸線間）300C為彎矩對框架柱軸力的影響，；=（12~14）KN/m S,S為該柱承擔的樓面荷載面積；為框架柱軸壓比限值，本方案為三級抗震等級，； 為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，C30 ?；A(chǔ)類型的確定隨建筑物上部結(jié)構(gòu)形式、荷載大小及地基土質(zhì)情況而定。精密機床間需要恒溫條件，因此在底層車間中間分隔出一個恒溫室，并且吊頂。廠房平面形狀規(guī)則，符合廠房的建筑風(fēng)格，方便施工，同時便于室內(nèi)設(shè)備的布置，且有利于結(jié)構(gòu)抗震。根據(jù)所確定的建筑設(shè)計平、立剖面圖方案及所繪的結(jié)構(gòu)設(shè)計資料進行結(jié)構(gòu)選型及布置，初步擬定結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面尺寸，并選擇施工方案。7) 粘土：，承載力標準值Fk=80kpa。14層的建筑層高分別為5m、 m、 m、 m。根據(jù)初步設(shè)計方案與生產(chǎn)工藝對建筑用料及裝修等要求進行該車間建筑技術(shù)設(shè)計。說明書要求寫整齊，文字簡練，思路清晰，條理清楚，計算依據(jù)要明確，計算方法要合理，計算數(shù)據(jù)要準確，計算步驟要盡量格式化，并配有必要的計算簡圖，內(nèi)力圖及配筋簡圖。 總平面布置圖為節(jié)約工業(yè)用地，縮短工藝流程，擬采用多層結(jié)構(gòu)。各個樓層中間均設(shè)有走廊，兩端設(shè)有樓梯，同時設(shè)有一臺2T客貨電梯?；A(chǔ)采用筏形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深采用天然地基時，可以不小于建筑高度的1/12，所以基礎(chǔ)埋深為 19m（房屋總高度）/12+=(自室內(nèi)地坪算起)，取屋頂柱的形心線作為框架的軸線，各層柱軸線重合，梁柱軸線取在板底處，底層柱計算高度從基礎(chǔ)梁頂面取至一層樓板底面高度，即，2~、。1) 100厚現(xiàn)澆混凝土板 25=2) 保溫層 3) 35厚架空隔熱板 25= KN/m2合計 KN/m21) 10厚水泥渣粉面 20厚水泥砂漿打底 KN/m22) 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25= KN/m23) 12mm厚天花抹灰 16=合計 1) 上人的屋面 2) 雪荷載 3) 各樓層活荷載 8KN/m門窗重力荷載計算1) 外墻采用MU10機制三孔磚（24011590），重度為19KN/m。600258①②軸線外伸小柱250400 e92365 e10 e10 e10