【正文】 25[（－13）4＋14]+（）1425＝1467 KN柱 2564＝1900 KN墻 [（452+）51－49]19 ＝6106 KN門 49＝431 KN窗 （51+5）＝56 KN 四層總重力荷載代表值 17207 KN樓面 ＝3862 KN結構板 25+17=3385 KN梁 25[（－13）4＋14]+（）1425＝1467 KN柱 2564＝1900 KN墻 [（452+）51－49]19 ＝6106 KN門 49＝431 KN窗 （51+5）＝56 KN 三層總重力荷載代表值 17207 KN樓面 ＝3362 KN結構板 25+17=3385 KN梁 25[（－13）4＋14]+（）1425＝1467 KN柱 2564＝1900 KN墻 [（452+）51－49]19 ＝6106 KN門 49＝431 KN窗 （51+5）＝56 KN 17207 KN樓面 ＝3362 KN結構板 25+17=3385 KN梁 25[（－13）4＋14]+（）1425＝1467 KN柱 2564＝1900 KN墻 [（452+）51－49]19 ＝6106 KN門 49＝431 KN窗 （51+5）＝56 KN 19812 KN樓面 ＝3362 KN結構板 25+17=3385 KN梁 25[（－13）4＋14]+（）1425＝1467 KN柱 2564＝2592 KN墻 [（452+）51－49]19 ＝8510 KN門 49＝431 KN窗 （51+5）＝65 KN各層重力荷載代表值結構自振周期采用經驗公式T1=+式中 H為結構總高； B為結構寬度。 yy3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/6+6/2+6/3= KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KN第4層，同理也無需調整。梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3101742/，符合二級抗震設計要求。柱的計算長度，根據(jù)《抗震設計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0==初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm因為長細比l0/h=4700/600=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。m） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 實配單側選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150加密區(qū)4肢Ф8100，非加密區(qū)4肢Ф8150三、框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算：以第1層中節(jié)點為例，由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設計值，因為節(jié)點兩側梁不等高，計算時取兩側梁的平均高度，即hb=(600+400)/2=500mm二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設計值Vj按下式計算：Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)注：Hc為柱的計算高度，可采用節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離，即Hc=+= m ΣMb為節(jié)點左右梁端逆時針或順時針方向組合彎矩設計值之和，即ΣMb=（+）/= KNm m2I=0，m2II=（2）*= KN荷載計算：平臺板的荷載：荷載種類荷載標準值（KN/m）恒載水磨石面層100厚混凝土板25=板底抹灰17=小計活荷載荷載分項系數(shù)rG= rQ=基本組合的總荷載設計值 p=+= KN/m截面設計：板的計算跨度l0=+彎矩設計值 M=pl02/10= = KN三、彎矩計算：首先假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶而變，取同一數(shù)值，跨中鋼筋在離支座l1/4處間隔彎起。非加密區(qū)還應滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10150，柱的配筋圖如下圖所示：其它各層柱的配筋計算見下表：柱A柱層次123截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KN下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，注例：第1層A柱：柱截面寬度：b=600 mm柱截面有效高度：h0=60040=560 mm混凝土軸心抗壓強度設計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。m KNm V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+]= KN（2）對于第15層，AB跨： q1== KN/mq2=（+6）= KN/mV Gb=6/2+BC跨： q1== KN/mq2=（+）= KN/mV Gb=+剪力調整方法同上，結果見各層梁的內力組合和梁端剪力調整表。各層梁的內力組合和梁端剪力調整結果如下表：層次截面位置內力SGk調幅后SQk調幅后SEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]126AM V B左M V B右M V 5AM V B左M V B右M V 4AM V B左M V B右M V 3AM V B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V 跨間最大彎矩的計算：以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程。m）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）120362118089517207417207317207217207119812∑各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表）三、多遇水平地震作用下的位移驗算：水平地震作用下框架結構的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。mm）AB跨、CD跨104250600109600010101010BC跨104250400109270010101010 c的計算：I=bh3/12層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（N結構概況:結構體系框架結構,基礎為柱下獨立基礎,基礎混凝土C20,其余混凝土為C30.第二部分：結構計算單元確定及框架側移剛度的計算 柱網與層高：，,，如下圖所示：框架結構承重方案的選擇：豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經梁框架柱，再由框架柱傳至地基。（△u）i為第i層的層間側移。m）676260017681576260017681476260017681376260017681272953017681192381025112各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）中 柱Di2