【正文】 F1F2P2P3第3層框架梁+++ 恒載作用下2層固端彎矩計算過程固端位置各部分荷載最終端彎矩均布荷載P1F1F2P2P3第2層框架梁+++ 恒載作用下1層固端彎矩計算過程固端位置各部分荷載最終端彎矩均布荷載P1F1F2P2P3第1層框架梁+++5) 利用彎矩二次分配法計算橫荷載作用下的框架梁柱彎矩。 1號軸線橫向框架在恒載作用下的軸力圖 1號軸線橫向框架在恒載作用下的簡力圖 橫向框架在活載作用下內(nèi)力計算匯總前面各層的計算簡圖，畫出框架在活荷載作用下的計算簡圖。 頂層框架在活荷載作用下的彎矩二次分配結點桿件固端彎矩0000彎矩分配 彎矩值運用上述計算方法，可求出其他各層框架梁柱的彎矩值。按《建筑抗震設計規(guī)范》計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其他各層取用活載，當雪載與活載相差不大時，可近似按滿跨活載布置。m(雪+活)荷載作用下的彎矩進行計算。 （活+雪）載下彎矩圖 （活+雪）載下剪力圖 （活+雪）載下軸力圖第十章 框架梁柱內(nèi)力組合 一般規(guī)定求出各種荷載作用下的框架內(nèi)力后，應根據(jù)最不利又有可能的原則進行內(nèi)力組合。同一柱端截面在不同內(nèi)力組合時，有可能出現(xiàn)正彎矩或負彎矩，考慮到框架柱一般采用對稱配筋，組合時只需選擇絕對值最大的彎矩。荷載效應的標準組合：恒載+活載。 用于承載力計算的框架梁抗震基本組合表（第2層AB框架梁）樓層截面位置內(nèi)力荷載類型抗震組合（+）左震右震左震右震2左端MV跨中MV——————————右端M14V177注 ，剪力的單位是KN。126 1號軸線第2層AB梁支座邊緣處的內(nèi)力值樓層截面位置內(nèi)力荷載類型左風右風左震右震第2層梁支座邊緣處內(nèi)力左端MV跨中MV——————————————右端MV177注 ，剪力的單位是KN。考慮重力荷載代表值、風載和水平地震組合：重力荷載+水平地震?？蚣芰旱目刂平孛娴淖畈焕麅?nèi)力組合有以下幾種：1) 梁跨中截面：+及相應的（正截面設計），有時需組合–；2) 梁支座截面：及相應的（正截面設計），及相應的M（斜截面設計），有時需組合+。 第3層框架的彎矩分配系數(shù) 第2層框架的彎矩分配系數(shù) 第1頂層框架的彎矩分配系數(shù)運用上述計算方法，可求出其他各層框架梁柱的彎矩值。m；== 依據(jù)剪力圖，根據(jù)節(jié)點的平衡條件，求出軸力，并畫出恒荷載作用下的框架柱軸力圖。 以彎矩二次分配法對頂層框架在恒載作用下的彎矩進行計算。 1號軸線橫向框架恒載作用下彎矩圖根據(jù)彎矩圖，取出梁柱隔離體，利用隔離體的平衡條件，求出剪力，并畫出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖。 局部分布荷載作用下的固端彎矩3) 集中荷載作用下的固端彎矩。=+2*()*6/2=+=綜合以上計算結果。 活荷載作用下各層梁荷載分布示意圖、是由次梁傳至主梁的集中荷載，與荷載作用下的計算原理相同。 活荷載作用下各層梁荷載分布示意圖=8KN/m，將三角形荷載轉(zhuǎn)化成等效荷載，則 =5/8= KN/m。3) 的計算。 恒載作用下第2～3層CD梁荷載分布=；q=(縱梁)+(外縱墻)()=；=+= /+1/2=。為橫梁自重：=25=。1) 計算 代表橫梁自重以及橫墻自重，為均布荷載形式：=25+()=。 恒載作用下第2～3層EM梁荷載分布橫梁EM上，在EF及FM段均布荷載由梁自重、內(nèi)縱墻等效均布荷載、雙向板等效荷載。將分布荷載轉(zhuǎn)化成等效荷載：則=5/8= KN/m。 按照簡支板計算?！渲迷谕唤孛鎯?nèi)箍筋各肢的全部截面面積，其中n為在同一個截面內(nèi)的箍筋肢數(shù)，為單支箍筋的截面面積；S——沿構件長度方向箍筋的間距。 次梁計算簡圖 次梁的計算跨度易知，可?。?6000mm=5500mm因跨度相差小于10% 可按等跨度連續(xù)梁計算。因跨度相差小于10% 可按等跨度連續(xù)梁計算。大部分板厚取100mm。 各樓層樓面集中風荷載計算層號離地高度(m)(m)(m)123144184風荷載作用下框架結構的層間側(cè)移可按照轄下式計算：式中 ——第j層得總剪力標準值；——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；——第j層的層間側(cè)移。 地震作用下橫向框架柱剪力與柱端彎矩（1號軸線）柱樓層(KN)(N/m)（N/m）KNy(m)Yh(m)KNmKNmA1軸4321A軸49102321B軸4321C軸48916321因此可以作出在水平地震作用下框架結構的彎矩圖、。 層次（mm）4400010344001024400101580010由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層。350 e94000 e10第四層邊柱（AC柱）400400 e92365 e10 e10 e10 各柱線剛度類 別N/mmB集中于各個樓層標高處得重力荷載代表值的計算結果如下：==+==+==+=總計= KN第五章 梁、柱線剛度及D值計算、柱線剛度的計算（）考慮現(xiàn)澆樓板對梁柱剛度的加強作用。600258①②軸線外伸小柱250h(mm)β γgKN/m(m)N根（KN）第一到四層主梁AB軸線間）3001) 100厚現(xiàn)澆混凝土板 25=2) 保溫層 3) 35厚架空隔熱板 25= KN/m2合計 KN/m21) 10厚水泥渣粉面 20厚水泥砂漿打底 KN/m22) 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25= KN/m23) 12mm厚天花抹灰 16=合計 1) 上人的屋面 2) 雪荷載 3) 各樓層活荷載 8KN/m門窗重力荷載計算1) 外墻采用MU10機制三孔磚（24011590），重度為19KN/m。主梁：（即AB跨、 CD跨）=(1/12—1/8)7000=583~875 mm 取750mm =（1/3~1/2）750=250~375 mm 取300mm次梁：=(1/18~1/15)6000=333~400 mm 取400mm =（1/3~1/2）400=133~200 mm 取200mm縱梁：=750mm；=300mm由此可得各梁截面數(shù)據(jù)?；A采用筏形基礎，基礎埋深采用天然地基時，可以不小于建筑高度的1/12，所以基礎埋深為 19m（房屋總高度）/12+=(自室內(nèi)地坪算起)，取屋頂柱的形心線作為框架的軸線，各層柱軸線重合，梁柱軸線取在板底處，底層柱計算高度從基礎梁頂面取至一層樓板底面高度，即，2~、。本廠房采用鋼筋混凝土框架結構，采用橫向稱重方案。各個樓層中間均設有走廊，兩端設有樓梯，同時設有一臺2T客貨電梯。本建筑各個樓層的平面組合基于滿足該樓層生產(chǎn)工藝要求的原則，并且把生產(chǎn)用房間列為主要房間，置于各個樓層中間部位，其余房間如辦公室、廁所等置于各個樓層兩側(cè)，同時為分散人流，將樓梯間亦置于各個樓層兩端。 總平面布置圖為節(jié)約工業(yè)用地，縮短工藝流程，擬采用多層結構。8) 第13周：結構施工圖繪制。說明書要求寫整齊，文字簡練，思路清晰，條理清楚，計算依據(jù)要明確，計算方法要合理，計算數(shù)據(jù)要準確，計算步驟要盡量格式化，并配有必要的計算簡圖，內(nèi)力圖及配筋簡圖。主要說明建筑物構造和各種裝修要求，及施工注意要點等，務求中心突出，與平面圖或剖面圖要有聯(lián)系，和圈節(jié)點編號相對應。根據(jù)初步設計方案與生產(chǎn)工藝對建筑用料及裝修等要求進行該車間建筑技術設計。4) 粉砂土：，承載力標準值Fk=72kpa。14層的建筑層高分別為5m、 m、 m、 m。結構采用現(xiàn)澆RC四層框架，樓板大部分采用預制板，局部在樓梯間及其附近采用現(xiàn)澆樓板結構，柱下采用片筏基礎。7) 粘土：，承載力標準值Fk=80kpa。1) 標注各轉(zhuǎn)角部位定位軸線；2) 標注局部面各部分的標高；3) 繪出屋面排水方向，坡度及各坡面交線，排水溝，溝內(nèi)坡度，出水口位置等；4) 繪出屋面四周出檐或女兒墻位置，注明圖名及比例。根據(jù)所確定的建筑設計平、立剖面圖方案及所繪的結構設計資料進行結構選型及布置，初步擬定結構構件的截面尺寸，并選擇施工方案。3) 第5周第6周：結構布置 ，豎向荷載、地震、風荷載計算。廠房平面形狀規(guī)則，符合廠房的建筑風格，方便施工，同時便于室內(nèi)設備的布置，且有利于結構抗震。同時由于填充墻不承重，應此可以在其上開較大門洞，有利于采光通風。精密機床間需要恒溫條件，因此在底層車間中間分隔出一個恒溫室，并且吊頂。本建筑房屋耐火等級為二級，走廊寬度（米/100人）滿足《建筑設計防火規(guī)范》GBJ16—87（修訂本）的要求，同時房間門至外部出口或樓梯間的最大距離亦滿足規(guī)范要求?；A類型的確定隨建筑物上部結構形式、荷載大小及地基土質(zhì)情況而定。梁截面一般采用下面的方法估計：1) 框架梁：h=（1/121/8）L,b=(1/3—1/2)h,b=C為彎矩對框架柱軸力的影響，；=（12~14）KN/m S,S為該柱承擔的樓面荷載面積；為框架柱軸壓比限值，本方案為三級抗震等級，； 為混凝土軸心抗壓強度設計值，C30 。用1:1:6混合砂漿括糙紙筋灰面罩，噴白色涂料。7502519縱梁(⑦⑧軸線間）300500258①②軸 外伸小柱250mm)(mm)L（mm）(Nmm)（Nmm）2（Nmm）AB跨橫梁3005005800 e10底層中柱（B柱）500 底層柱抗側(cè)剛度底層(KNm)根 數(shù)(N/mm)A11柱