【正文】 kq1/mMPa++273100021灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/mMPa55900/3()213222煙氣輻射減弱系數(shù)k1/mMPakqrq+khμh+ 23煙氣黑度σy—1e(kps)1exp()24污染系數(shù)ε(m2kJ/kg查表　14出口煙氣焓IkJ/kg+15出口煙氣溫度θoC查表　16煙氣平均溫度θpjoC(θ39。oC)根據(jù)[6]線圖15，103105012進(jìn)口煙氣溫度θ39。39。)/Bj()/ 8蒸汽平均溫度tpjoC（t39。kJ/kgigr1△ijw 4進(jìn)口蒸汽溫度t39。247蒸氣質(zhì)量流速ρWkg/(m239。 t39。94537856738逆流小溫壓△tnlxoCθ t39。 t39。f)，根據(jù)[5] P251取ε=(+)35熱有效系數(shù)ψ據(jù)[5] P271，按受熱面主體順列考慮　36傳熱系數(shù)KKW/(m2oC)　[1+(945+2731000)(8301120)]34煙氣側(cè)放熱系數(shù)α1kW/(m2oC)查圖10314333修正后煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)α39。oC)(+303)/(+303)25三原子氣體分壓力PqMPaPrq 26三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/mMPa++273100027灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/mMPa55900/3()213228輻射減弱系數(shù)k1/mMPakqrq+khμh+ 29煙氣黑度σy—1e(kps)1exp()30污染系數(shù)ε(m2oC)根據(jù)[6]附錄線圖13，103 6223煙氣側(cè)順列部分對流放熱系數(shù)αdzkW/(m2）(+378)18蒸汽平均比容vpjm3/kg水蒸汽性質(zhì)表P=（+)/2=19蒸汽平均流速Wqm/sDvpj /f20蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)α2kW/(m2+t39。39。39。+θ)(945+732)7單排凝渣管角系數(shù)x—根據(jù)《[蘇] 鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法》附錄線圖1（a），取s/d=5　8凝渣管管束角系數(shù)xnz—1(1x)41()49爐膛沿高度熱流密度不均勻系數(shù)ηg—根據(jù)[1]查表233　10爐膛輻射受熱面平均熱流密度qlkW/m2爐膛計算　11爐膛出口煙窗面積Fycm2爐膛計算　12低溫過熱器吸收爐膛輻射熱QfkJ/kg()13蒸汽進(jìn)口溫度t39。kJ/kg查(4)中θI表　3出口煙氣溫度θoC先假定，后校核　7324出口煙氣焓IkJ/kg查(4)中θI表　5煙氣熱平衡放熱量QrpkJ/kgφ(I39。2H1+ S2H2) /(H1+H2)(200+72303)/(+303)26煙氣有效輻射層厚度Sm(4/π^21)27煙氣流通面積1Fy1m2a’h145dh’128煙氣流通面積4Fy4m2h4(a’45d)()29煙氣流通面積5Fy5m2h5(a’90d)()30煙氣流通面積10Fy10m2h10(a’90d)()31錯列部分煙氣流通截面積F1m22 Fy1 Fy4 /( Fy1+ Fy4)2+(+)32順列部分煙氣流通截面積F2m22 Fy5 Fy10/( Fy5+ Fy10)2(+)33平均煙氣流通截面積Fym2(+303)/(+303/)34蒸氣流通面積fm22n1(π/4) d2n290()235前方氣室平均深度Lqsmm83036受熱面管束深度Lgsmm1120B 低溫過熱器熱力計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1進(jìn)口煙氣溫度θ39。2/d200/3819順列部分橫向相對節(jié)距σ1—S1 /d20順列部分縱向節(jié)距S2mm(450+160)/57221順列部分縱向相對節(jié)距σ2—S2 /d72/3822錯列部分縱向排數(shù)Z1—423順列部分縱向排數(shù)Z2—624橫向平均節(jié)距S1pjmm(S39。2mm選取20018錯列部分縱向相對節(jié)距σ39。1S39。5（8）低溫過熱器計算A 低溫過熱器結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1布置方式—雙管圈，串聯(lián)混流，順列,前兩排拉稀成四排錯列2管子規(guī)格—選用Φ383順列部分橫向節(jié)距S1mm4順列部分橫向管排數(shù)n1905錯列部分橫向節(jié)距S39。t23平均溫壓△toC△td /△tx24傳熱量QcrkW/(m2t22較小溫壓△txoCθ39。oC)ξ(αf+αdI)(+)19熱有效系數(shù)ψ—根據(jù)[7]表44，凝渣管，無煙煤20傳熱系數(shù)KkW/(m2oC)根據(jù)[6]線圖13，103α0CzCsCw103439559三原子氣體分壓力PqMpaPrq10三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(mMPa)10++273100011灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(mMPa)55900/3(+273)213212輻射減弱系數(shù)k1/(mMPa)kqrq+khμh+13煙氣黑度σy1e(kps)1exp()14工質(zhì)溫度toCtbh，按水蒸汽性質(zhì)表據(jù)P=+=15灰壁溫度thboCt+Δt+8016煙氣輻射放熱系數(shù)αfkW/(m2 I）()6煙氣平均溫度θpjoC（θ39。nzoCθ12進(jìn)口煙氣焓I39。lkJ/Kg查（4）中θI表32爐膛有效輻射吸熱量QfkJ/Kgφ(Q1I”l)（）33爐膛輻射受熱面平均熱流密度qlkW/m2Bj Qf/Hl34爐膛容積熱負(fù)荷qvkW/m3BQrdw/Vl（23287）/35爐膛斷面熱負(fù)荷qpMW/m2BQydw/(1000ab)（23287）/（1000）注：第29行中爐膛出口溫度的計算具體過程為：+237（1011（+237）3）（7）凝渣管計算A 凝渣管結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1管子規(guī)格—同水冷壁Φ6032橫向節(jié)距S1mm4S4753003橫向相對節(jié)距σ1—S1/d300/6054縱向節(jié)距S2mm選取2465縱向相對節(jié)距σ2—S2/d246/606第一二三四排管子數(shù)n根后墻92根管子拉稀成四排237第一排管子長度l1m8第二排管子長度l2m9第三排管子長度l3m10第四排管子長度l4m11主受熱面積Hnzm2Nπd(l1+l2+l3+l4)23(+++)12凝渣管區(qū)域側(cè)水冷壁面積Ffjm22(^2+(++SIN(20PI/180))(+COS(20PI/180))+(2+SIN(20PI/180))COS(20PI/180)+)續(xù)上表13附加受熱面積Hfjm22x1Ffj214凝渣管總受熱面積Hm2Hnz+Hfj108+15有效輻射層厚度Sm(4/300246/6021)16煙氣流通斷面長度lm—[(+(++)2)]17煙氣流通面積Fym2l [(a+2e)nd][(+2)23]注：附加受熱面雖然大于主受熱面5%,但由于它們是并聯(lián)布置，且工質(zhì)狀態(tài)相同，所以兩者可以合并計算。續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果30爐膛出口溫度計算值和假定值差△θoCθ”1θ”l，由于∣Δθ∣100 oC，所以爐膛傳熱計算認(rèn)可，31爐膛出口煙氣焓I39。loC根據(jù)左式，進(jìn)行迭代計算，一開始選擇的爐膛出口煙氣溫度為1030，經(jīng)過兩次迭代計算之后，最后選值為1062。lKJ/Kg查(4)中θI表15煙氣平均熱容量(VC)pjKJ/(KgoC)(Q1I”1)/( θ11θ”1)()/( )16三原子氣分壓力PqMpaPrq0. 2056續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果17三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(mMpa)++18灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(mMpa)55900/3(1062)213219煤種對焦粒濃度影響系數(shù)X1—劣質(zhì)無煙煤，見[4]P319根據(jù)[4]P319，低反應(yīng)能力的無煙煤和貧煤燃燒主要在過渡區(qū)進(jìn)行，火焰中焦炭粒子相對平均濃度水平較高，X1=20燃燒方式對焦粒濃度系數(shù)影響X2—室燃煤粉爐，見[4]P32021焦炭粒輻射減弱系數(shù)kj1/(mMpa)根據(jù)[5]P2331022輻射減弱系數(shù)k1/(mMpa)kqrq+khμh+kjX1X2++10123火焰黑度αhy—1e(kps)1exp()24水冷壁污染系數(shù)ζ—由[4]表91，按無煙煤，室燃煤粉爐25水冷壁熱有效系數(shù)ψ1—x1ξ26煙窗熱有效系數(shù)ψ2—xycξ27爐膛熱有效系數(shù)ψ—Σ(ψiF1i)/F1[()+]/28爐膛黑度αi—αhy/[αhy+(1αhy)ψ][+() ]29爐膛出口溫度θ39。loC先假定，后復(fù)核需要迭代1