【正文】 過性和操縱穩(wěn)定性變壞。軸承 B、軸承 C、軸承 D、軸承 E 強度都可按此方法得出，其強度均能夠滿足要求。 P=fp（ XFr+YFa） （ 324） 將各參數(shù)代入式（ 324）中，有： P=7533N 軸承應有的基本額定動負 荷 C′ r C′ r= 10 h36t 60nLPf 10 （ 325） 式中： ft— 溫度系數(shù)，查文獻 [4]，得 ft=1； ε — 滾子軸承的壽命系數(shù)，查文獻 [4]，得ε =10/3； YC1090 貨車驅動橋的設計 16 n— 軸承轉速， r/min； L′ h— 軸承的預期壽命， 5000h； 將各參數(shù)代入式（ 325）中，有； C′ r=24061N 初選軸承型號 查文獻 [3]，初步選擇 Cr =24330N C′ r的圓錐滾子軸承 7206E。 圖 35主動 斜齒圓柱 齒輪齒面受力簡圖 軸承 A：徑向力 Fr= 22 a z m 1rz FDF ( a + b )F ( a ) +a a 2 a???? ?????? ?? （ 314） 軸向力 Fa= Faz （ 315） 將各參數(shù)代入式（ 314） 與（ 315），有： Fr=3997N， Fa=2752N 軸承 B：徑向力 Fr= 22 a z m 1rz FDF ( a + b )F ( a + b ) +a a 2 a???? ?????? ?? （ 316） 軸向力 Fa= 0 （ 317） 將各參數(shù)代入式（ 316）與（ 317），有： Fr=1493N， Fa=0N 軸承 C：徑向力 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 15 Fr= 22 a z m 2rz FDFdFd ++c +d c +d 2( c +d)?????? ???? ?? （ 318） 軸向力 Fa= Faz （ 319） 將各參數(shù)代入式（ 318）與（ 319），有： Fr=2283N， Fa=2752N 軸承 D：徑向力 Fr= 22 a z m 1rz FDFcFc +c +d c +d 2(c +d )?????? ???? ?? （ 320） 軸向力 Fa= 0 （ 321） 將各參數(shù)代入式（ 320）與（ 321），有： Fr=1745N， Fa=0N 斜齒圓柱 齒輪軸承型號的確定 軸承 A 計算當量動載荷 P arF 2752=F 3997 = 查閱文獻 [2]， 斜齒圓柱 齒輪圓錐滾子軸承 e 值為 ，故 arFF e，由此得X=,Y=。圖 34為單級主減速器的跨置式支承的尺寸布置圖 : 圖 34 單級主減速器軸承布置尺寸 圖 3— 4中各參數(shù)尺寸： YC1090 貨車驅動橋的設計 14 a=46mm， b=22mm， c=， d=。 a） 齒 面 中點處的圓周力 Ft Ft=11dT2 (310) 式中： T1— 作用在從動齒輪上的轉矩； d1— 從動 斜齒圓柱 齒輪 的分度圓直徑 ； 將各參數(shù)代入式 (310)，有： Ft= 對于弧齒 斜齒圓柱 齒輪副，作用在主、從動齒輪上的圓周力是相等的。 主減速器 斜齒圓柱 齒輪軸承的設計計算 斜齒圓柱 齒輪齒面上的作用力 斜齒圓柱 齒輪在工作過程中，相互嚙合的齒面上作用有一法向力。 齒輪彎曲強度 斜齒圓柱 齒輪輪齒的齒根彎曲應力為： wσ =???bmd YKYT SaFa11 Y2 （ 38） 式中： wσ — 斜齒圓柱 齒輪輪齒的齒根彎曲應力， MPa； T1— 主動 齒輪 傳遞 的轉矩， Nm； K— 載荷系數(shù)， ?? KKKK VA?K ； AK — 使用 系數(shù)， 按照文獻 [2]表 102取 ； VK — 動載 系數(shù)， 按照文獻 [2]表 108取 ； ?K — 齒面載荷分配系數(shù)， 按照文獻 [2]表 103取 ； ?K — 齒向載荷分布 系數(shù)， 按照文獻 [2]表 104取 ； YFa— 斜齒輪的齒形系數(shù)，按照文獻 [2]可近似地按當量齒數(shù)?3v coszZ ?由表 105查取，為 ； Ysa— 斜齒輪的應力校正系數(shù)，按照文獻 [2]可近似地按當量齒數(shù)?3v coszZ ?由表105查取，為 ； Y? 螺旋角影響系數(shù) ，按照文獻 [2]數(shù)值查圖 1028可得 ； b— 所計算的齒輪齒面寬； b=45mm d1— 所討論齒輪分度圓直徑； 主動齒輪為 ，從動齒輪為 ； ?? — 斜齒輪的縱合重合度，nm???? sinb? =； 對于主動 斜齒圓柱 齒輪， T= Nm；從動 斜齒圓柱 齒輪， T=； 將各參數(shù)代入式（ 38），有： 主動 斜齒圓柱 齒輪， wσ =852MPa； 從動 斜齒圓柱 齒輪， wσ =845MPa； 按照文獻 [2], 主從動 斜齒圓柱 齒輪的 wσ ≤ [ wσ ]=900MPa，輪齒彎曲強度滿足要YC1090 貨車驅動橋的設計 12 求。對于 滑動速度高的齒輪，可進行滲硫處理以提高耐磨性。 為改善新齒輪的磨合，防止其在余興初期出現(xiàn)早期的磨損、擦傷、膠合或咬死，斜齒圓柱 齒輪在熱處理以及精加工后，作厚度為 ～ 、鍍錫處理。由于鋼本身有較低的含碳量，使鍛造性能和切削加工性能較好。滲碳合金鋼的優(yōu)點是表面可得到含碳量較高的硬化層（一般碳的質量分數(shù)為 %～ %），具有相當高的耐磨性和抗壓性，而 芯部較軟，具有良好的韌性。 d） 選擇合金材料是，盡量少用含鎳、鉻呀的材料，而選用含錳、釩、硼、鈦、鉬、硅等元素的合金鋼。 b） 齒輪芯部應有適當?shù)捻g性以適應沖擊載荷，避免在沖擊載荷下齒根折斷。因此，傳動系中的主減速器齒輪是個薄弱環(huán)節(jié)。當變速器掛前進擋時，應使主動齒輪的軸向力離開 齒 頂方向，這樣可以使主、從動齒輪有分離趨勢，防止輪齒卡死而損壞。主、 從動 斜齒圓柱 齒輪的螺旋方向是相反的。對于貨車弧齒錐齒輪，α一般選用 20176。 端面壓力角 ??? c o stans r c ta nnt ? 176。 從動 斜齒圓柱 齒輪分度圓直徑 3 c2D2m TKD ? （ 36） 式中： 2DK 一般取 13~16； ]T,T[m inT csc ce? ； 根據(jù)公式（ 36），得 1 2 3* 32m ?? mm 取 dm2=198mm 齒輪 法面 模數(shù) ??? z ，查表可取 m= 表 31主、從動錐齒輪參數(shù) 參 數(shù) 符 號 主動 斜齒圓柱 齒輪 從動 斜齒圓柱 齒輪 螺旋角 ? 16176。 查閱資料，經(jīng)方案論證，主減速器的傳動比為 ，初定主動齒輪齒數(shù) z1=9，從動齒輪齒數(shù) z2=45。（計算時，對于弧齒 斜齒圓柱 齒輪副，G? 取 95%；對于雙曲面齒輪副，當 oi 6時， G? 取 85%，當 oi =6時， G? 取 90%。 把 nn=6000r/n , amaxv =205km/h , rr = , igh=（ 31） 計算出 i0 = ① 從動 斜齒圓柱 齒輪計算轉矩 Tce Tce= d emax 1 f 0k T ki i i ηn （ 33） 式中： Tce— 計算轉矩， Nm； Temax— 發(fā)動機最大轉矩； Temax =183 Nm n— 計算驅動橋數(shù)， 1； if— 分動器 器傳動比， if=1； i0— 主減速器傳動比， i0=； η — 變速器傳動效率，η =； k— 液力變矩器變矩系數(shù)， K=1； Kd— 由于猛接離合器而產(chǎn)生的動載系數(shù)， Kd=1； i1— 變速器最低擋傳動比， i1=； 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 7 n與 if 選取見下表。 igh = 對于其他汽車來說，為了得到足夠的功率儲備而使最高車速稍有下降， i0