【正文】 8176。 半軸的設計與計算 半軸的主要尺寸是它的直徑，設計與計算時首先應合理地確定其計算載荷。側向力引起的彎矩使軸承有歪斜的趨勢，這將急劇降低軸承的壽命。在裝有輪邊減速器的驅動橋上，半軸將半軸齒輪與輪邊減速器的主動齒輪連接起來。 差速器齒輪的材料 差速器齒輪和主減速器齒輪一樣，基本上都是用滲碳合金鋼制造，目前用于制造差速器錐齒輪的材料為 20CrMnTi、 20CrMoTi、 22CrMnMo和 20CrMo 等。 31′ 4176。 d） 行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角γ γ 2及模數(shù) m 行星齒輪和半軸齒輪節(jié)錐角γ γ 2分別為 γ 1= 12zarctan z?????? （ 42） γ 2= 21zarctan z?????? （ 43） 將各參數(shù)分別代入式（ 4— 2）與式（ 4— 3），有： YC1090 貨車驅動橋的設計 18 γ 1=27176。由于其結構簡單、工作平穩(wěn)、制造方便、用在公路汽車上也很可靠等優(yōu)點，最廣泛地用在轎車、客車和各種公路用載貨汽車上．有些越野汽車也采用了這種結構，但用到越野汽車上需要采取防滑措施。它可分為普通錐齒輪式差速器、摩擦片式差速器和強制鎖止式差速器。 驗算 7206E圓錐滾子軸承的壽命 Lh = εtrrfC16667nP?????? （ 326） 將各參數(shù)代入式（ 324）中，有： Lh =4151h5000h 所選擇 7206E 圓錐滾子軸承的壽命低于預期壽命，故選 7207E 軸承 ,經(jīng)檢驗能滿足。該法向力 Fn可分解為沿齒輪切線方向的圓周力 Ft、沿齒輪軸線方向的軸向力 Fa以及垂直于齒輪軸線的徑向力 Fr。其主要缺點是熱處理費用較高，表面硬化層以下的基底較軟，在承受很大壓力時可能產生塑性變形，如果滲碳層與芯部的含碳量相差過多，便會引起表面硬化層的剝落。主減速器 斜齒圓柱 齒輪的材料應滿足如下的要求： YC1090 貨車驅動橋的設計 10 a） 具有高的彎曲疲勞強度和表面接觸疲勞強度，齒面高的硬度以保證有高的耐磨性 。 分度圓直徑 ?co snt zmzmd ?? 基圓直徑 tb d ?cosd ? 齒頂高 ha=h2=（ 1+）nm 齒根高 hf1= hf2=（ 1+）nm 齒頂圓直徑 aa h2dd ?? 齒根圓直徑 ff h2dd ?? 當量齒數(shù) ?3v coszz ? C）法向壓力角α 法向壓力角大一些可以增加輪齒強度，減少齒輪不發(fā)生根切的最少齒數(shù)，也可以使齒輪運轉平穩(wěn)，噪音低。 車型 高檔傳動比 fgi 與抵擋傳動比 fdi 的關系 fi n 4*4 fgi fdi /2 fgi 1 fgi fdi /2 fdi 2 6*6 fgi fdi /2 fgi 2 fgi fdi /2 fdi 3 由表中所示， n的取值為 1 代入式（ 33），有： Tce= Nm ② 按驅動輪打滑轉矩確定從動 斜齒圓柱 齒輪的計算轉矩 mmr22cs i rmGT ??‘? （ 34） 式中： csT 計算轉矩， Nm； 2G 滿載情況下 1個驅動橋上的靜載荷， 為 1870*； ‘ 2m 汽車最大加速度時的后軸負載荷轉移系數(shù)，乘用車為 ，商用車為； ? 輪胎與路面間 的附著系數(shù)，在安裝一般輪胎的汽車在良好的混凝土或瀝青路上，取 ，對于安裝防測滑輪胎的乘用車可取 ，對于越野車一般取 ； mi 主減速器從動齒輪到車輪之間的傳動比 ，取 1； m? 主減速器 主動齒輪到車輪之間的傳動效率，為 ； 代入式（ 34），有 csT = Nm 主動 斜齒圓柱 齒輪的計算轉矩為 Gocz iTT ?? （ 35） 式中： ]T,T[m inT csc ce? ； YC1090 貨車驅動橋的設計 8 zT 為主動 斜齒圓柱 齒輪的計算轉矩， Nm； oi 為主傳動比 ，取 ； G? 為主、從動 斜齒圓柱 齒輪間的傳動效率。 i0 的選擇應在汽車總體設計時和傳動系的總傳動比 i 一起由整車動力計算來確定。齒輪承載能力較懸臂式可提高 10%左鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2022 5 右。 查閱文獻 [1]、 [2]，經(jīng)方案論證，本設計主減速器 采用單級主減速器。 斜齒圓柱齒輪 傳動的主、從動齒輪軸線相 互平行 ，齒輪并不同時在全長上嚙合，而是逐漸從一端連續(xù)平穩(wěn)地轉向另一端。 d）在保證足夠的強度、剛度條件下，應力 求質量小，以改善汽車平順性。 由于斷開式驅動橋工作可靠 ，平穩(wěn)性好 ，查閱資料，參照國內相關 轎車 的設計 ,最后本課題 CA7204型轎車 選用斷開式驅動橋。 e)在保證足夠的強度、剛度條件下，應力求質量小，尤其是簧下質量應盡量小，以改善汽車平順性。所以設計新型的驅動橋成為新的課題。設計的產品達到了結構簡單，修理、保養(yǎng)方便；機件工藝性好，制造容易的要求。例如，驅動橋包含主減速器、差速器、 半軸 、橋殼和各種齒輪。YC1090 貨車驅動橋的設計 1 前言 本設計課題是改進 CA7204 型汽車驅動橋的設計 。由上述可見，汽車驅動橋設計涉及的機械零部件及元 件的品種極為廣泛，對這些零部件、元件及總成的制造也幾乎要設計到所有的現(xiàn)代機械制造工藝。 目前我國正在大力發(fā)展汽車產業(yè) ,采用 前 輪驅動 汽車的平衡性和操作性都將會有很大的提高 。 所以 前 輪驅動必然會使得乘車更加安全、舒適， 由于前驅傳動效率比后驅要高，所以還會 帶來可觀的經(jīng)濟效益。 f)與懸架導向機構運動協(xié)調，對于轉向驅動橋，還應與轉向機構運動協(xié)調。 其結構如圖所示： 3 驅動橋各零部件的設計 主減速器設計 主減速器是汽車傳動系中減小轉速、增大扭矩的主要部件，它是依靠齒數(shù)少的錐齒輪 或 斜齒圓柱齒輪 帶動齒數(shù)多的錐齒輪 或 斜齒圓柱齒輪 。 e）結構簡單，加工工藝性好，制造容易，拆裝、調整方便。它工作平穩(wěn)、能承受較大的負荷。其傳動比i0一般小于等于 7。 本課題所設計的 CA7204 型汽車 裝載質量 最大 為 ， 所以 選用 跨置式 可以提高齒輪的承載能力 ?？衫迷诓煌?i0 下的功率平衡田來研究 i0 對汽車動力性的影響。（計算時，對于弧齒 斜齒圓柱 齒輪副，G? 取 95%；對于雙曲面齒輪副，當 oi 6時， G? 取 85%，當 oi =6時， G? 取 90%。對于貨車弧齒錐齒輪，α一般選用 20176。 b） 齒輪芯部應有適當?shù)捻g性以適應沖擊載荷，避免在沖擊載荷下齒根折斷。 為改善新齒輪的磨合，防止其在余興初期出現(xiàn)早期的磨損、擦傷、膠合或咬死，斜齒圓柱 齒輪在熱處理以及精加工后，作厚度為 ～ 、鍍錫處理。 a） 齒 面 中點處的圓周力 Ft Ft=11dT2 (310) 式中： T1— 作用在從動齒輪上的轉矩； d1— 從動 斜齒圓柱 齒輪 的分度圓直徑 ； 將各參數(shù)代入式 (310)，有： Ft= 對于弧齒 斜齒圓柱 齒輪副，作用在主、從動齒輪上的圓周力是相等的。軸承 B、軸承 C、軸承 D、軸承 E 強度都可按此方法得出，其強度均能夠滿足要求。 普通齒輪式差速器的傳動機構為齒輪式。例如加進摩擦元件以增大其內摩擦，提高其鎖緊系數(shù)；或加裝可操縱的、能強制鎖住差速器的裝置 —— 差速鎖等。γ 2=63176。 19′ 分度圓錐角 δ 63176。由于差速器齒輪輪齒要求的精度較低，所以精鍛差速器齒輪工藝已被廣 泛應用。 半軸的型式 YC1090 貨車驅動橋的設計 20 普通非斷開式驅動橋的半軸，根據(jù)其外端的支承型式或受力狀況的不同而分為半浮式、 3/4浮式和全浮式三種。 可用于轎車和輕型載貨汽車，但未得到推廣。 半軸的計算應考慮到以下三種可能的載荷工況： a）縱向力 X2最大時 (X2＝ Z2? )附著系數(shù)尹取 ，沒有側向力作用； b）側向力 Y2最大時，其最大值發(fā)生于側滑時，為 Z2 1? 中，側滑時輪胎與地面?zhèn)认蚋街禂?shù) 1? ，在計算中取 ，沒有縱向力作用； c）垂向力 Z2 最大時，這發(fā)生在汽車以可能的高速通過不平路面時，其值為(Z2gw)kd， kd是動載荷系數(shù)，這時沒有縱向力和側向力的作用。 半軸計算時的許用應力與所選用的材料、加工方法、熱處理工藝及汽車的使用條件有關。重型車半軸的桿部較粗，外端突緣也很大，當無較大鍛造設備時可采用兩端均為花鍵聯(lián)接的結構，且取相同花鍵參數(shù)以簡化工藝。由于這些先進工藝的采用，不用合金鋼而采用中碳 (40 號、 45 號 )鋼的半軸也日益增多。半軸套管與殼體用鉚釘聯(lián)接。 整體式橋 殼按其制造工藝的不同又可分為鑄造整體式、鋼板沖壓焊接式和鋼管擴YC1090 貨車驅動橋的設計 24 張成形式三種。 當牽引力或制動力最大時，橋殼鋼板彈簧座處危險端面的彎曲應力 ? 和扭轉應力? 為： v hvhM Mσ= WW?