【正文】 、墻柱、梁板分兩次澆搗，第一次為墻板和柱，第二次為梁板，地下室墻板澆筑時，要保證墻板澆搗時每次斜面振搗的有效搭接，采用分層分段循環(huán)澆搗法，將 外墻沿周邊分成分段繞周長分段分層循環(huán)，每圈接頭必須在混凝土初凝前完成，轉(zhuǎn)圈進(jìn)行周而復(fù)始，直至外墻澆搗完成。 提高混凝土的極發(fā)拉伸強(qiáng)度 ①在截面突變和轉(zhuǎn)折處、底板與墻轉(zhuǎn)折處，孔洞轉(zhuǎn)角及周邊等應(yīng)力集中處設(shè)置溫度筋，增強(qiáng)抗抵溫度應(yīng)力的能力，減少砼收縮，提高砼的抗拉強(qiáng)度。 (二 )裂縫控制 選擇適當(dāng)?shù)氖┕し椒? 施工中由于炎熱天氣，采用降溫法施工，即車攪拌混凝土?xí)r采用低溫水和冰水，對集料噴淋水霧或冷氣進(jìn)行預(yù)冷，對運(yùn)輸 車車罐加強(qiáng)遮蓋，降止暴曬。同時可使水泥的水化作用順利進(jìn)行，提高砼的極限抗拉強(qiáng)度。同時延長散熱時間，充分發(fā)揮混凝土的潛力和材料的松馳特性，使混凝土的平均總溫差所產(chǎn)生的拉應(yīng)力小于混凝土 抗拉強(qiáng)度，防止產(chǎn)生貫穿裂縫。地下室底板的養(yǎng)護(hù)方法可采用保溫法和保濕法共同使用。 混凝土養(yǎng)護(hù) 由于地下室底板面積較大，確?；炷临|(zhì)量起著關(guān)鍵的作用。 ⑥在振動界限以前對混凝土進(jìn)行二次振搗，排除混凝土因泌水在粗集料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高 混凝土與鋼筋的裹力，防止因混凝土沉落而出現(xiàn)的裂縫，減少內(nèi)部微裂，增加砼密實(shí)度。在振搗過程中，宜將振搗棒上下略為抽動，以便上下振動均勻。 。 21 ③振搗器插點(diǎn)要均勻排列，可采用“行列式”或“交錯式”的次序移動，不能混用。 ②承臺基礎(chǔ)混凝土分層澆筑時，每層混凝土厚度應(yīng)不超過振搗棒長的 倍。 ④由于基礎(chǔ)采用逐層澆筑，分二層澆筑。 ②澆筑順序?yàn)椴捎脙膳_泵車一字排開，從短邊開始，沿長邊推進(jìn)澆筑。填寫隱蔽工程驗(yàn)收單，報請監(jiān)理項(xiàng)目部和業(yè)主現(xiàn)場 工程師復(fù)檢。 ⑻ 鋼筋工、木工和架子工在澆灌過程中要有值班看守人員，施工現(xiàn)場要保證有電工不小于 1名。 ⑹ 在澆灌前，檢查模板、支架、鋼筋和預(yù)埋件，預(yù)留孔洞，對模板內(nèi)的垃圾、木片、鋸屑、泥土和鋼筋上的油污等雜物應(yīng)清除干凈。 ⑷ 由預(yù)算員具體計算每次澆注的砼數(shù)量，安排砼車數(shù)量。 20 ⑵ 配備澆搗人員 2組，每組 10 人。 ⑶ 運(yùn)輸距離，采用商品混凝土集中供應(yīng)，汽車泵送混凝土到澆筑區(qū)域。 抗?jié)B標(biāo)號為 S8，基礎(chǔ)底板、墻柱、梁砼混凝土一起澆灌，剪力墻施工縫底板高 300，沿剪力墻周圍設(shè) 3 厚的止水鋼板，底板、剪力墻施工縫按設(shè)計要求留置，內(nèi)柱應(yīng)分開澆筑。m Nw＝ 19 [+(NQik+Mw/lb)]=[(+(24+))+1]+＝ f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝ (424)+106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 可調(diào)托座驗(yàn)算 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 按上 節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N＝ ≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 立柱地基基礎(chǔ)驗(yàn)算 地基土類型 砼 地基承載力設(shè)計值 fak(kPa) 70 立柱墊木地基土承載力折減系數(shù) mf 1 墊板底面面積 A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力 p＝ N/(mfA)＝ (1)＝ ≤fak＝70kPa 滿足要求！ 十、地下室砼澆搗 地下室砼澆搗的基本情況 ⑴ 底板厚度及砼強(qiáng)度等級。m σ＝ Mmax/W＝ 106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ （ 3）、抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/424＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ （ 4）、撓度驗(yàn)算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=800/400=2mm 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=50/400= 滿足要求！ 立柱驗(yàn)算 18 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ13020xx 剪刀撐設(shè)置 加強(qiáng)型 立 桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù) μ2 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 424 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 （ 1）、長細(xì)比驗(yàn)算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段 ： l02=kμ2h =11200=2106mm λ=l0/i=≤[λ]=210 長細(xì)比滿足要求！ （ 2）、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ Mw=＝ ＝ （ 2）、抗彎驗(yàn)算 計算簡圖如下： 17 主梁彎矩圖 (kN＝ ， R39。＝ 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁， Rmax＝ ＝ ＝ 按懸臂梁， R1＝ q2l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。＝ ， R39。m σ＝ Mmax/W＝ 106/64000＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ （ 2）、抗剪驗(yàn)算 V1＝ L+ L＝ +＝ V2＝ +＝ +＝ V3＝ max[q1L1， q2L1+p]＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(28060)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ （ 3）、撓度驗(yàn)算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中 νmax＝ (100EI)=8004/(10093502560000)＝≤[ν]＝ l/400＝ 800/400＝ 2mm 懸臂端 νmax＝ qL4/(8EI)=20xx/(893502560000)＝ ≤[ν]＝ l1/400＝200/400＝ 滿足要求！ 主梁驗(yàn)算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) （ 1）、小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜 ＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ 16 q1活 ＝ Q1kb=＝ q2＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁， Rmax＝ ( + )L＝+＝ 按懸臂梁， R1＝ q1l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。m M3＝ max[q1L12/2， q2L12/2+pL1]=max[， +]＝ 15 m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ （ 2）、撓度驗(yàn)算 q＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 53004/(38410000281250)＝ ≤[ν]＝ l/400＝300/400＝ 滿足要求！ 小梁驗(yàn)算 14 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 6080 小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 小梁截面慣性矩 I(cm4) 256 因 [B/lb]取整 ＝ [30000/800]取整 ＝ 37，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為 200mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計算簡圖如下： （ 1）、強(qiáng)度驗(yàn)算 q1＝ [(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此， q1靜 ＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ M1＝ L2+ L2＝ +＝ 梁板模