【正文】 壓力機的連接件，所以，模架具有重要的作用。本節(jié)將對彎外角模具的結構設計進行詳細闡述。加強對這一部位的保護。結果如圖3232328所示 應力 圖326 位移 圖327 應變 圖328對比上面整體分析發(fā)現(xiàn)在凹模的肩部很薄弱在應力的作用下容易發(fā)生比較大的變形這會影響到我們的制造精度。如圖33222323所示 圖320 圖321 圖322 圖 323對點擊生成網(wǎng)格，按系統(tǒng)默認值處理。 對該項目的喲速和載荷進行處理注意選取壓力為常量。安全系數(shù)分析圖解如下圖320所示 圖320通過圖解我們看到整個凹模是可以安全適用的?？紤]到實際生產(chǎn)中受力可能會更大一點和多次使用的情況，應給以改進。得到應力分析結果如下圖所示圖 318通過圖解我們可以看到凹模的兩個邊界和倒角部分所受的應力明顯大于其他部位。點擊“模擬設置”彈出設置屬性對話框，選擇添加需要設置部分添加時間如圖31317所示 圖317 圖316點擊“計算模擬結果”等待運算。在34s的時候為零這是上模停止不動推件器向下運動將沖壓成形的工件頂出。如圖313所示結果屬性管理器313 選擇重合配合314首先單擊“面”圖標右側的顯示欄，然后在裝配體模型樹中單擊配合14凹模與墊板。單擊motionmanager工具欄的“結果和圖解”圖標按鈕彈出如圖所示“結果”屬性管理器。通過觀察，我們發(fā)現(xiàn)上下模通過怎樣的運動來實現(xiàn)沖壓成形的。安裝馬達位置為如圖311所示 馬達添加位置圖311下面進行仿真分析當我們完成模型動力學參數(shù)的設置后，就可以仿真求解題設問題。在“運動”欄中選擇“馬達類型”為“線段”，在彈出的“函數(shù)編制程序”窗口中設置所需值編制完成后點擊“完成”設置過程如圖339所示 圖38 圖39 時間位移參數(shù)圖表 310為模具添加下一個馬達。在這里單擊“現(xiàn)性馬達”圖標為模具添加線性馬達。加載完成裝配體之后，單擊繪圖區(qū)下部的“運動算例”標簽切換到運動算例界面。由于公稱長度小于表中數(shù)值，故需要制出全螺紋。由參考文獻[4]附圓柱銷表選上模座定位圓銷為： 銷 GB/T 3m640導料板在凸模上的固定也采用螺釘連接。由參考文獻[4]內(nèi)六角螺釘系列表選螺釘 螺釘GB/ M840下模座和凸模的固定也采用螺釘連接由參考文獻[4]內(nèi)六角螺釘系列表選螺釘 螺釘 GB/T M830具體參數(shù)為：P=，b=28mm，dk=13mm，k=8mm，t=4mm，s=6mm，e=，r=。36固定板由《沖壓模具簡明手冊》：100mm63mm10mm，45鋼，JB/T 37螺釘?shù)倪x擇上模座和固定板采用圓柱銷定位。導料銷只起輔助導正作用，起精確定位作用的是導正銷，采用橫向送料的的形式，將導料板安裝在凸模的前后兩側。其高度H視板料厚t與擋料銷的高度h而定，查《實用沖壓技術手冊》導料板高度表，有H=6mm。導料板有與導板分離和連城整體的兩種結構。那么導正銷的非錐形部分為51mm，錐形部分為30176。導正銷安裝在凸模上面，凸?？傞L為50mm。查錐形導正銷曲線可知： d39。②導正銷工作段直徑計算 由前面彎外角可知，導正銷工作段直徑分兩種情況，在這里不在贅述。前面彎外角導正銷的讓位孔在凹模上，彎內(nèi)角的讓位孔在推板上。同彎外角，為了達到導正銷正定位條料的目的，導正銷直徑應凸出彈壓卸料板一定長度h。 導正銷的工作頭部分采用錐形，頭部角選30176。然后用φ10mm 孔作為導正孔、導正銷精確定位，在Z方向上推板對工件進行約束，則在X、Y、Z三個方向都對工件進行了約束。圖34件器三維圖35導正裝置在彎內(nèi)角時，采用縱向送料。由于在后面的設計中還需要考慮精確定位裝置的導正銷的讓位孔部分，故在推板與工件接觸的一面預留4mm深的孔。由前面的論述可知：推板的厚度與工件尺寸和推件力有關，對于中小件，一般取5～10mm，在這里取推板的厚度為10mm。由《實用沖壓技術手冊》推桿系列表選擇帶肩推桿，根據(jù)以上原則，選擇直徑d=8mm，長度L=120mm，材料45鋼，A型帶肩推桿，型號為 推桿 A8120 JB/T 其中d1=10mm推板根據(jù)彎曲件來設計，沖裁件的內(nèi)部形狀尺寸較小，外形尺寸較簡單時，推件塊（頂件塊）外形與凹模為間隙配合H8/f8，推件塊（頂件塊）內(nèi)孔與凸模為非配合關系（外導向），在本設計中推件塊與凹模壁為非配合關系。因此，推板的形狀要按推下工件的形狀來設計。推板一般裝在上模的孔內(nèi)，其厚度與工件尺寸和推件力有關，對于中小件，一般取5～10mm。推桿的長度應高出壓力機滑塊模柄孔5～10mm；～1mm。其推件靠壓力機中滑塊內(nèi)的橫梁作用，推件力大且可靠。采用剛性推件裝置，利用推件器和推桿將彎曲工件從凹模中頂出。上模上行到上死點過程中，凹模對推料器產(chǎn)生一個向上的位移，位移量略大于彎曲件高度，從而使彎曲件脫出凹模。上模下行，依靠凸凹模完成彎曲后，彎曲件卡在凹模內(nèi)。推件裝置裝在上模內(nèi)，通過沖床滑塊內(nèi)的打料機構完成推件工作。凹模三維圖如圖54所示。校正彎曲工作單元結構凸凹模間隙C=，那么凹模的內(nèi)芯寬度為 28+2C=（mm）U形件彎曲的簡單的工作單元有以下幾種常用的結構形式：凸模的三維圖如圖53所示。其寬度在前面的計算中已經(jīng)給出，為Bp=mm。Ⅰ級精度的后側導柱模架型號為125100（90～180） GB/后側導柱上模座型號為12510030 GB/后側導柱下模座型號為12510040 GB/導套型號為 A25H78038 GB/導柱型號為 A25h6150 GB/由前面彎外角所述，選擇壓入式模柄，由《沖壓模具簡明手冊》模柄系列選擇模柄A2570 JB/ 1990繪制零件圖和根據(jù)零件圖如圖31 凸模裝在下模座上，采用與下模座過盈配合壓入下模座中。 由《沖壓模具簡明手冊》開式可傾工作臺壓力機主要參數(shù)表可知：壓力機的最大閉合高度 Hmax=180mm；最小閉合高度 Hmin=130mm。查《沖壓模具簡明手冊》開式可傾工作臺壓力機主要參數(shù)表，選用壓力機型號為J2316，其公稱壓力160kN。校正力計算公式為 F校=pA 其中，A=1683mm2，取p=90Mpa，則 F校=pA=151470（N） 頂件力的計算公式為 Fq=(~)F自 ，則Fq==（N） 根據(jù)F機≥F校和F機≥F自+Fq得F機≥151470N。 彎角最大自由彎曲力為 式中C——與彎曲形式有關的系數(shù)，； B——料寬，mm； k——安裝系數(shù)，； t——料厚，mm； σb——材料強度極限，Mpa。 查《機械設計課程設計》制造公差表，GB/T 1804, Δ=。合理的U形件彎曲凸凹模單邊間隙可按下式計算： C=t+Δ+kt式中 C———彎曲凸凹模單邊間隙； t———材料厚度 Δ———材料厚度正偏差 k———根據(jù)彎曲件高度h和彎曲線長度b確定的系數(shù)，可查《簡明沖壓模具設計手冊》系數(shù)k值表。與彎角的工藝分析計算相同，彎內(nèi)角的工藝計算如下： R/t =,大于其最小圓角半徑，則r凸=。首先根據(jù)工件結構圖進行毛坯展開尺寸的計算，工件尺寸如圖38所示 由《簡明沖壓模具設計手冊》式（34）可得 式中：Li直邊長度； ri彎曲半徑； x0應變中性層位移系數(shù)。但是進行大量生產(chǎn)時應采用方案六，即級進模生產(chǎn)的方式。其生產(chǎn)率很高，但模具結構復雜，安裝、調(diào)試、維修比較困難，制造周期長。⑤方案五本質上業(yè)也與方案三相同，只是采用了結構比較復雜的級進復合模。缺點：模具壽命低，工件表面有劃傷，厚度變薄，回彈不易控制，尺寸的控制不夠精確。②方案二和方案一相比，零件的回彈難以控制，尺寸和形狀不明確，且同樣存在工序分散、勞動量大、占用設備的缺點。綜合運用彎曲模成型原理和模具設計技術對上述六個方案進行比較，可以得出如下結論。圖35 方案一工件變形路線圖 圖36 方案二工件變形路線圖方案三：首先沖孔（φ10mm）和落料的復合（同方案一）直接壓彎四角，最后沖4個孔（φ5mm，同方案一）如下圖圖37 方案三工件變形路線圖方案四：沖孔（φ10mm），切斷，彎外角，再彎內(nèi)角，最后沖4個φ5mm孔（同方案一）。然后彎曲中間兩角，最后沖4個孔（φ5mm），彎曲部分如圖35所