【正文】 I和截面抵抗矩 W分別為 : 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 33 W = ； I = ； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f= 106/=木方的抗彎計算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)木方抗剪計算 [可以不計算 ] 最大剪力的計算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3 1870/(2 50 80)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求 ! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到 最大變形 v = (100 )= 木方的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 九 、梁底支撐鋼管計算 (一 ) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載 q= + =撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q= =內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 面板的計算寬度取 。 三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時 (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 腳手架掃地桿距地 300mm； 模板自重 (kN/m2):； 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 23 鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn) 值 (kN/m2):； 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2): 木材品種：馬尾松； 木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm(N/mm2)： ； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv(N/mm2)： ； 面板類型： 木 膠合面板； 面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm(N/mm2)： ； 梁底模板支撐的間距 (mm)： ； 面板厚度 (mm)： ； 外龍骨 間距 (mm)： 600； 內(nèi)龍骨 間距 (mm)： 300； 穿梁螺栓水平間距 (mm)： 600； 穿梁螺栓豎向間距 (mm)： 300； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M14； 外 龍骨材料： 鋼管 ； 鋼管類型為 Φ48 外龍骨 合并根數(shù)： 2； 內(nèi) 龍骨材料：木 方 ,寬度 50mm，高度 80mm； 模板 參數(shù) 頂托梁采用雙鋼管 48 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 105kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積 ，地基承載力調(diào)整系中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 24 數(shù) 。 十一 、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其 中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1= (已經(jīng)包括組合系數(shù) ) 腳手架鋼管的自重 N2 = = N = += —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)； i = A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = W —— 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)； W = 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 20 —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值， [f] = ； l0 —— 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式 (1)或 (2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計算長度附加系數(shù)，按照表 1取值為 ； u —— 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ； u = a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = ； 公式 (1)的計算結(jié)果： l0= = =2976/= = =7646/( 424)=， 立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 公式 (2)的計算結(jié)果： l0=+2 = =1900/= = =7646/( 424)=， 立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足 要求 ! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 (3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計算長度附加系數(shù)，按照表 2取值為 ； 公式 (3) 的 計 算 結(jié) 果 ： l0= (+2 )= =2257/= = =7646/( 424)=， 立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在 安全隱患。 集中荷載 P取橫向 支撐鋼管傳遞力。 集中荷載 P取木方支撐傳遞力。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 6 0 0 6 0 0 6 0 0 4 . 6 4 k N 4 . 6 4 k N 4 . 6 4 k N 4 . 6 4 k N 4 . 6 4 k N 4 . 6 4 k N 4 . 6 4 k NA B 外龍骨計算簡圖 0 . 4 8 80 . 4 1 8 外龍骨彎矩圖 () 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 12 1 . 6 3 1 . 6 33 . 0 2 3 . 0 22 . 3 2 2 . 3 22 . 3 2 2 . 3 23 . 0 2 3 . 0 21 . 6 3 1 . 6 3 外龍骨剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 6 0 0 6 0 0 6 0 0 3 . 2 4 k N 3 . 2 4 k N 3 . 2 4 k N 3 . 2 4 k N 3 . 2 4 k N 3 . 2 4 k N 3 . 2 4 k NA B 外龍骨變形計 算受力圖 0 . 3 8 00 . 0 2 1 外龍骨變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)外龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f= 106/=外龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小 于 ,滿足要求 ! (2)外龍骨抗剪計算 [可以不計算 ] 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 13 T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3 3018/(2 50 80)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=外龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求 ! (3)外龍骨撓度計算 最大變形 v = 外龍骨的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 六、對拉螺栓的計算 計算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓 有效面積 (mm2)； f —— 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 170N/mm2； 對拉螺栓的直徑 (mm): 14 對拉螺栓有效直徑 (mm): 12 對拉螺栓有效面積 (mm2): A = 對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): [N] = 對拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求 ! 七、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 3 0 0 4 0 0 3 0 0 9 . 2 9 k N / mA B 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 10 內(nèi)龍骨計算簡圖 0 . 4 1 80 . 0 0 0 內(nèi)龍骨彎矩圖 () 0 . 0 02 . 7 91 . 8 61 . 8 62 . 7 90 . 0 0 內(nèi)龍骨剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 3 0 0 4 0 0 3 0 0 6 . 4 8 k N / mA B 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 0 . 2 8 70 . 1 7 4 內(nèi)龍骨變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 11 I = ； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f= 106/=內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 [可以不計算 ] 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3 2786/(2 50 80)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求 ! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v = 內(nèi)龍骨的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 荷載計算值 q = + =面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； 3 0 0 3 0 0 3 0 0 9 . 2 9 k N / mA B 計算簡圖 0 . 0 6 70 . 0 8 4 彎矩圖 () 1 . 1 11 . 6 71 . 3 91 . 3 91 . 6 71 . 1 1 剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 3 0 0 3 0 0 3 0 0 6 . 4 8 k N / mA B 變形計算受力圖 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 9 0 . 4 6 80 . 0 3 7 變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= N4= 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 1000 1000/11250=面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計算 [可以不計算 ] (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。模板面板的按照簡支梁計算。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) ，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1==考慮結(jié) 構(gòu)的