【正文】 。 9 0 0 9 0 0 9 0 0 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 1 . 1 8 k N 0 . 0 8 k N / mA B 托梁計(jì)算簡圖 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 41 0 . 5 3 10 . 6 5 1 托梁彎矩圖 () 2 . 8 42 . 8 41 . 6 61 . 6 50 . 4 70 . 4 60 . 7 20 . 7 31 . 9 11 . 9 23 . 1 03 . 1 14 . 2 84 . 2 93 . 5 73 . 5 62 . 3 82 . 3 71 . 1 91 . 1 80 . 0 10 . 0 11 . 1 81 . 1 92 . 3 72 . 3 83 . 5 63 . 5 74 . 2 94 . 2 83 . 1 13 . 1 01 . 9 21 . 9 10 . 7 30 . 7 20 . 4 60 . 4 71 . 6 51 . 6 62 . 8 42 . 8 4 托梁剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 9 0 0 9 0 0 9 0 0 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 4 6 k N 0 . 0 8 k N / mA B 托梁變形計(jì)算受力圖 0 . 3 2 30 . 0 2 3 托梁變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 經(jīng)過計(jì)算得到最大變 形 V= 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = ； 截面慣性矩 I = ； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 42 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v = 頂托梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 十五 、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 : R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 3 0 0 4 0 0 2 9 01 0 . 0 7 k N / mA B 內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖 0 . 4 5 30 . 0 0 0 內(nèi)龍骨彎矩圖 () 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 27 0 . 0 03 . 0 22 . 0 91 . 9 42 . 9 20 . 0 0 內(nèi)龍骨剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 3 0 0 4 0 0 2 9 0 7 . 1 3 k N / mA B 內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖 0 . 3 1 60 . 1 8 2 內(nèi)龍骨變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎 矩 M= 經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/=內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì) 算 [可以不計(jì)算 ] 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 28 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 3019/(2 50 80)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算 最大變形 v = 內(nèi)龍骨的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。模板面板的按照簡支梁計(jì)算。 板底木方間距 150mm； 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆 混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 9 0 0 9 0 0 9 0 0 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k N 1 . 9 5 k NA B 支撐鋼管計(jì)算簡圖 0 . 4 2 90 . 4 6 8 支撐鋼管彎矩圖 () 1 . 4 3 1 . 4 30 . 5 2 0 . 5 22 . 4 7 2 . 4 71 . 9 5 1 . 9 50 . 0 0 0 . 0 01 . 9 5 1 . 9 52 . 4 7 2 . 4 70 . 5 2 0 . 5 21 . 4 3 1 . 4 3 支撐鋼管剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 9 0 0 9 0 0 9 0 0 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k N 1 . 4 1 k NA B 支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 0 . 8 8 60 . 0 5 4 支撐鋼管變形圖 (mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 19 最大彎矩 Mmax= 最大變形 vmax= 最大支座力 Qmax= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/=支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小 于 ,滿足要求 ! 十 、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 : R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中 R取最大支座反力， R= 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! R≤ kN時(shí)，可采用單扣件； R kN時(shí)，應(yīng)采用雙扣件； R，應(yīng)采用可調(diào)托座。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1 = =(2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = (2 +)/=(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN)： 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 14 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (+) = 均布荷載 q = + =集中荷載 P = = 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； 1 7 5 1 7 5 0 . 5 1 k N 9 . 6 6 k N / mA B 計(jì)算簡圖 0 . 0 2 10 . 0 3 7 彎矩圖 () 0 . 6 31 . 0 61 . 0 60 . 6 3 剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 1 7 5 1 7 5 8 . 0 5 k N / mA B 變形計(jì)算受力圖 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 15 0 . 0 0 00 . 0 5 2 變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1000 1000/11250=面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 八 、梁底支撐木方的計(jì)算 （一）梁底木方計(jì)算 按照三跨連 續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 均布荷載 q = 最大彎矩 M = = = 最大剪力 Q= = 最大支座力 N= = 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 16 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f= 106/=木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)木方抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 最大剪力的計(jì)算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 1577/(2 50 80)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)木方撓度計(jì)算 均布荷載通過上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到 最大變形 v = (100 )= 木方的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 九 、梁底支撐鋼管計(jì)算 (一 ) 梁底支撐橫向鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計(jì)算。 中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項(xiàng)施工方案 8 面板的計(jì)算寬度取 。 新澆混 凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為 0時(shí) (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 因本工程梁支架高度大于 8米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。 ： ，確保模板支架施 工過程中均衡受載，擬采用 汽車泵 由中部向兩邊擴(kuò)展的方式 澆筑混凝土 ； ，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施， 多余材料不能 在支架上方堆放； 在混凝土澆搗的過程中，禁止無關(guān)人員站在 操作 面 上 ；振搗時(shí)不得漏振、過振。