【正文】 ε :鋼絲繩圈間距離 ε =3mm ∴ B180。 ?卷筒直徑 δ 為綱絲繩中鋼絲直徑 δ = d為綱絲繩中直徑 對無尾繩系統(tǒng)最大靜張力 Fj=(Q+Qz)g+PH=(6070+5000) + 406=131669N 最大靜張力差 Fjc=Q+PH=6070 +*406=82669N 選 單繩纏繞式提升機，卷筒個數(shù)為 2，卷筒直徑 D=,卷筒寬度B=,兩卷筒中心距 1840mm，最大靜張力差 Fjc=. 計算滾筒上纏繞寬度 B180。 電機車臺數(shù)的確定 ⑴一臺電機車在一個班內能往返運行的次數(shù) Z1 Zb= ??TTb60 = 2026 660?? =≈ 8 次 式中： Tb：每班電機車工作小時數(shù) Tb=6 小時 T：機車往返一次的運輸時間 T=26min ⑵每班需運送煤矸的列車數(shù) Zb= nGAbKK 21 K1運輸不均勻系數(shù)取 K2：矸石系數(shù) K2=1 N：車組中的礦車數(shù) n=10 Ab：每班運煤量 Ab= 33001060 4?? = 噸 Zb= 310 ??? =30 次 ⑶全礦工作的電機車臺數(shù) N0=1ZZb = 830 = 臺 ≈ 4 臺 備用電機車臺數(shù) Nb=N0 25%=4 25%=1 臺 全礦總電機車臺數(shù)： N=N0+Nb=4+1=5 臺 第 21 頁 第三章 礦井提升設備選型設計 設計依據(jù) 1. 礦井年產(chǎn)量： An=60 萬噸 2. 礦井深度： Hs=370m, 裝載高度： Hz=18m，卸載高度： Hx=18m 3. 提升方式：立井雙箕斗提升 （單繩纏繞式箕斗提升） 4. 散煤容重： γ=一、 提升容器的選擇： 1. 一般認為經(jīng)濟的提升速度為： Vj=() H ，一般取 Vj= H 其中： H:提升高度，雙箕斗提升 H=Hs+Hx+Hz =370+18+18 =406m 式中： Hs:礦井深度， Hs=370m Hz:裝載水平與井下運輸水平的高差。0 ???pzh iGGP =7 [(++ )1]/(3+)= 臺 式中： P機車重量 7T G礦車載重 G0 礦車自 重 ψ 粘著系數(shù) ωzh重列車起動的阻力系數(shù) ip軌道平均坡度 a列車起動的加速度 按牽引電動機溫升計算 n≤ ? ????????? ??? pgiFGG dzzhch???10 001 0 式中： Fch 電機車的長時牽引力 4330N 第 19 頁 α：調車系數(shù)取 τ：相對運行時間 τ = ??TT 式中： T=tzh+tk=chVL802? = m in1216 ??? L：運輸距離 L 取 vch：長時速度 vch=16Km/h α調車系數(shù) = 休止時間 θ取 20min ωzh：重車運行阻力系數(shù) ωzh = idz 等阻坡度一般取 τ = ??TT = ?? n≤ ? ????????? ??? **1000 1= 臺 )10 0 0 ( 7)( /0 ???????????? pzh iWbGG Pn ?臺 制動狀態(tài)粘著系數(shù)ψ = ω′zh重列車運行的阻力系數(shù) ip 軌道平均坡度 b制動減速度， m/s2 b=shslv22 = vs制動開始 時的運行速度， m/s,取長時速度，列車制動時列車速度 vs=vch=16Km/h= Lsh： 實際制動距離 Lsh=Lzhivst=40－ 2= Lzhi：規(guī)定制動距離 Lzhi=40m t：制動空行程時間 t=2s 按制動條件計算出的礦車數(shù)太少，不能滿 足生產(chǎn)，需加有閘礦車，以滿足生產(chǎn)。 si1拉緊滾筒分離點的張力。 111 6 2 2 8 21 0 0 01 8 0 0m a x ???? s Bsm d 9 sd膠帶的抗拉強度，取 sd =1800kN/m=1800N/mm 等速運轉時驅動滾筒所需的牽引力 P=s9s1+(s9+s1)=16228237051+（ 162282+37051） =133204N kwkwpvkN 1 6 1 0 0 0 3 3 2 0 411 0 0 0 ???? ???? ? 選用兩臺 160kw 的電動機雙機驅動。gcosβ =5 3 cos10176。 =5361N sminzh=s6=27030smin,滿 足要求。 s2=s1 s3= s4== s5=s4+wk=+wk s6==+ s7=s6+wzh=++wzh s8=s9==++ 第 17 頁 =+118933 又11 8 0/*4 5 5* ) 11()11( sesness ua ??????? 由以上方程組得 s2=s1=37051N s3=38533N s4=40074N s5=25990N s6=27030N s7=156035N s8=s9=162282N 重段最小張力 sminzh=s6=27030N 懸垂度要求的最小張力為 sminzh=5(q+qd) L180。″g空段單位長度上分布的托滾旋轉部分的質量， q180。 700 176。輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù) ,取 β 輸送機的鋪設角度，取 10176。g重段每組托滾旋轉部分的質量，取 22kg L180。39。g重段單位長度上分布的托滾旋轉部分的質量， q180。 +(+) 700 176。g)Lgw180。 B=1000mm≥2amax+200=2 300+200=800mm，滿足要求。取 458。 式中： B 帶寬 B =1000mm。 si1拉緊滾筒分離點的張力。=865N 滿足要求。 備用系數(shù) n= 膠帶與滾筒間的摩擦系數(shù) μ = 因而 +*27169+4996=S1(1+ 1180 *455* ??e ) S1=2671N S4=36325N S3=(S1+Sk)=(2671+4996)=8050N S2= S1+Sk=2671+4996=7667N 重段最小張力 Sminzh=8050N5(q+qd)Lg′.gcosβ =5(+) cos0186。輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù) ,取 wk=(qd+q″ g)Lgω″cosβ =（ +） 1000 cos0=4996N 式中 q″g空段單位長度上分布的托滾旋轉部分的質量， q180。g重段每組托滾旋轉部分的質量，取 22kg L180。39。g重段單位長度上分布的托滾旋轉部分的質量， q180。cosβ =(++) 1000 176。 wzh=(q+qd+q180。 帶式輸送機的帶寬應根據(jù)物料的最大塊度進行核算。 Φ 108 0176。 輸送量 轉載長度 落地段長度 刮板鏈速 電機功率 電壓 轉速 中部槽規(guī)格 刮板鏈型式 刮板鏈規(guī)格 700T/h 34m 8m *730*222mm 單鏈 30*108mm 破斷載荷 減速器速比 刮板間距 與皮帶搭接長度 液力耦合器充液量 液力耦合器工作輪有效直徑 113T :1 648mm 15m 19L 562mm 二、帶式輸送機的選型 由刮 板運輸機的輸送量 700 噸 /小時選擇 DSP1080/1000 型膠帶輸送機，其參數(shù)具體如下： 輸送量 輸送機長度 傾角 電機型號 電機功率 電壓 輸送帶規(guī)格 徑向扯斷強度 第 13 頁 800T/h 1000m 0176。 λ雙鏈負荷的不均衡系數(shù)，取 。r+S180。 Nmax刮板輸送機滿負荷時所需電機最大功率， KW； 取傳動系統(tǒng)的效率為 ， Nmax=?1000Pv= 60 0 0 0 )( 1818 ?? ??? SSSS = ??? ??? 60 )0119607( 135KW Nmin刮板輸送機空載時電機最小功率， Nmin=? ??1000 co 1 vqLg? = 0 0 0 5 02 0 ? ?????? = N 上 == =106kw Nd= 2m inm inm a x2m a x31 NNNN ??= 22 31 ???= Nmax=?1000Pv= 60 )( 5454 ?? ??? SSSS = ??? ??? 60 0 0 0 )8 0 1 0 52 5 3 0 8 7( 0 1 0 52 5 3 0 8 7 219KW Nmin=? ??1000 co 1 vqLg?= N 下 == = 因此配套電機 的功率 2*200KW 的雙驅動電機。) =80105+ 15026943 () =104664N S7= LwLweS Kfa ?026= *1502 6 9 4 31 0 4 6 6 4 180/**2 ??e =18709N 第 11 頁 S8=S7+ LWK L180。） =392 N s3= LwLweS zhfa ?022= 5 02 6 1 3 6 03 9 2 180/ ???? ?e =14849N s4=s3+ LWZH (L－ Lw－ L180。=5m s1=0 s2=s1+q1L′g(ω1cosβ － sinβ )=0+ 5 （ cos10186。 彎曲段中心角 a=arcsin r c s i n 2222 ???? aL aw176。相鄰中部槽的最大折曲角，取 3176。= L中部槽的長度， 取 米。 彎曲段半徑 R=L/2*sin(a180。) =26943 N (3)彎曲段的 附加 阻力 Wzhw= Wzh= 263160=26316N Wkw= Wk=*26943=2694 N 1)本設計中刮板運輸機采用雙機頭驅動，因為 Wzh – Wk=147118〉 0，最小張力點為 1 點。 g取 牛頓 /千克 (2)空段直線段的總阻力 Wk= g1Lg (ω 1cosβ? sinβ)= 150 ( cos10176。=263160N 式中： q中部溜槽單位長度載重，這里取 708/3600*=207kg/m q1刮板鏈單位長度質量，這里取 ω 物料在 溜 槽中移行的阻力系數(shù)，這里取 ω 1刮板鏈在溜槽中移行的阻力系數(shù)，這里取 L刮板輸送機鋪設長度，這里取 150 米。 該刮板輸送機的主要技術數(shù)據(jù)如下 ： 圓環(huán)規(guī)格 破斷 刮板間 形式 輸送量 輸送速度 設計長 電機功 電壓 中部槽 規(guī)格 第 9 頁 力 距 度 率 等級 2Φ26*92mm 850KN 1104mm 中心雙鏈 700t/h *200kw 1140v 1500*730*317mm 3. 運行阻力核算 (1)重段直線段的總阻力 Wzh=(qω +q1ω 1)Lgcos β+(q+q1) Lgsinβ =（ 207 + ） 150 cos10176。 3． 采區(qū)上 (下 )山膠帶機的選型設計 L 上 (下 )山 =700m β 煤層 =10176。 1350 按上表數(shù)據(jù)進行刮板輸送機的選型計算。見圖 1。 第四節(jié) 采煤機、支護設備、輸送機配套關系圖 根據(jù)以上的設計計算采煤機選擇 MXG600/，液壓支架選擇 PY400型 支撐掩護式 液壓支架，配套的刮板輸送機可以選擇 SGZ730/400 可彎曲刮 板輸送機，刮板輸送機的選型校核見第二章。 最大 臥底量 Kmax=A2H － Sinβ max－2D= － Sin(17186。 16 電機尺寸 1200*960*650 mm 17 適應煤層傾角 040176。 17176。 式中： A采煤機采高，這里取 米 H采煤機截割部減速箱高度，一般等于電機高度，這里取 米 L搖臂長度（搖臂擺動中心到滾筒中心的距離） ,這里取 米 amax搖臂向上擺動最大角 ,這里取 62176。 由于工作環(huán)境的復雜，采煤機牽引力無法精確給出， 我們可以根據(jù)采煤機的電機功率 2*300KW，選擇牽引力為 300 千牛的采煤機。 HωB基準 煤 的比能耗，取 對于