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永川區(qū)商委辦公樓設計畢業(yè)論文-文庫吧資料

2024-09-05 10:19本頁面
  

【正文】 平臺配筋結果 : 標準層號 跑數(shù) 梯板底筋 梯板分布筋 梯板負筋 平臺底筋 平臺負筋 1 1 10130 8200 8100 8180 8200 1 2 10130 8200 8100 8180 6200 2 1 10130 8200 8100 8180 8200 2 2 10130 8200 8100 8180 6200 3 1 10130 8200 8100 8180 8200 3 2 10130 8200 8100 8180 6200 第 23 頁 (共 32 頁 ) 梯梁配筋結果: 標準層號 跑數(shù) 梯梁 1頂縱筋 梯梁 1底縱筋 梯梁 1箍筋 梯梁2底縱筋 梯梁2頂縱筋 梯梁2箍筋 1 1 2 22 2 22 8200 8200 8200 8200 1 2 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 2 1 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 2 2 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 3 1 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 3 2 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 八、 電算結果 數(shù)據(jù)輸入 柱砼等級 : c30 梁砼等級 : c30 梁柱主筋級別 : HRB400 梁柱箍筋級別 : HRB335 柱梁自重計算信息算柱 梁支座負彎矩調幅系數(shù) : 梁慣性矩增大系數(shù) : 結構重要性系數(shù) : 抗震等級 : 4 設計分組 : 第 二 組 地震烈度 : 6度 場地類型: 第 二 類 計算整型 : 6個 計算周期折減系數(shù) : 結構類型 : 框架 結構 第 24 頁 (共 32 頁 ) 數(shù)據(jù)輸出 第 25 頁 (共 32 頁 ) 第 26 頁 (共 32 頁 ) 第 27 頁 (共 32 頁 ) 第 28 頁 (共 32 頁 ) 第 29 頁 (共 32 頁 ) 第 30 頁 (共 32 頁 ) 第 31 頁 (共 32 頁 ) 結論:電算結果 與手算結果的相差在 20%之內,滿足要求。 m2 (3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) θ: 按混凝土規(guī)范第 ,當ρ 39。= 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ= As/b/ho= 393./1000/90.= ⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式(混凝土規(guī)范式 - 1)計算 : Bs=EsAsho^2/[ ψ ++6 α E ρ /(1+ f39。 m Es= = Ftk== (2)、在荷載效應的 準永久組合作用下,受彎構件的短期剛度 Bs: ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ, 按下列公式計算: ψ= ftk/( ρ te σ sq) (混凝土規(guī)范式 - 2) σ sq= Mq/(hoAs) (混凝土規(guī)范式 - 3) σ sq= (90.393.) = 矩形截面, Ate= bh = 1000120.= ρ te= As/Ate (混凝土規(guī)范式 - 4) ρ te= 393./60000.= ψ= ()= 當ψ< ,取ψ= ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 α E: α E= Es/Ec= ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γ f39。 m Asy39。= ,實配φ 12200(As= ,可能與鄰跨有關系 ) ρ min= %,ρ =% My39。=(+)^2 = m My=+= m Asx=,實配φ 10200(As= ) ρ min= %,ρ= % 第 16 頁 (共 32 頁 ) My=(+)(+)^2= m 考慮活載不利布置跨中 X向應增加的彎矩: Mxa =(+)()^2 = ( 7)、程序自動計算樓板自重。 ( 2)、邊界條件(左端 /下端 /右端 /上端):固定 /固定 /鉸支 /鉸支 / ( 3)、荷載: 永久荷載標準值: g= + (板自重 )= kN/m2 可變荷載標準值: q= kN/m2 計算跨度 Lx =4200 mm;計算跨度 Ly=6000 mm 板厚 H=120 mm;砼強度等級: C30;鋼筋強度等級: HPB235 ( 4)、計算方法:彈性算法。= 0時 ,θ= (4)、受彎構件的長期剛度 B,可按下列公式計算: B= Bs/θ(混凝土規(guī)范式 ) B= )] Bs=210000.393.90.^2/[++6(1+)]= : 矩形截面,γ f39。= ,實配φ 10125 (As = ,可能與鄰跨有關系 ) ρ min = % , ρ = % ( 3)、跨中撓度驗算 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值 第 12 頁 (共 32 頁 ) (1)、撓度和裂縫驗算參數(shù): Mq=(+)(+)^2= N=(+)^2 = m Asx39。 m Asy= ,實配φ 10200 (As = ) ρ min= %,ρ= % Mx39。 m 考慮活載不利布置跨中 Y向應增加的彎矩: Mya =(+)()^2 = m Mx=+= ( 2)、計算結果 Mx =(+) ( + ) ^2 = ( 5)、泊松比:μ= 1/5. ( 6)、考慮活荷載不利組合。 次房間( 1)計算 ( 1)、基本資料 ( 1)、房間編號: 15;次房間號: 1。 ( 3)計算過程: 對于邊柱: N=β F gE n= 12 5= Ac=N/uNfc= 103/ = 對于中柱: N=β F gE n= 12 5= Ac=N/uNfc= 103/ = 綜合以上計算結果,取柱截面為正方形√( 120200) =,為安全起見,全部樓層均取 b h=500mm 500mm。本方案 為三級抗震等級,故取 。 n驗算截面以上的樓層層數(shù)。 F 按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。同理計算其他跨的梁截面,見表 1。 五、 梁、柱 截面尺寸的初步確定 梁截面尺寸的初步確定 梁截面高度一 般取跨度的 1/121/8 進行計 算。主體結構布置圖如下圖 1所示: 第 9 頁 (共 32頁 ) 圖 1 主體結構柱網(wǎng)布置
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