【正文】 平臺配筋結果 : 標準層號 跑數(shù) 梯板底筋 梯板分布筋 梯板負筋 平臺底筋 平臺負筋 1 1 10130 8200 8100 8180 8200 1 2 10130 8200 8100 8180 6200 2 1 10130 8200 8100 8180 8200 2 2 10130 8200 8100 8180 6200 3 1 10130 8200 8100 8180 8200 3 2 10130 8200 8100 8180 6200 第 23 頁 (共 32 頁 ) 梯梁配筋結果： 標準層號 跑數(shù) 梯梁 1頂縱筋 梯梁 1底縱筋 梯梁 1箍筋 梯梁２底縱筋 梯梁２頂縱筋 梯梁２箍筋 1 1 2 22 2 22 8200 8200 8200 8200 1 2 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 2 1 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 2 2 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 3 1 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 3 2 2 20 2 20 8200 8200 8200 8200 八、 電算結果 數(shù)據(jù)輸入 柱砼等級 ： c30 梁砼等級 ： c30 梁柱主筋級別 ： HRB400 梁柱箍筋級別 ： HRB335 柱梁自重計算信息算柱 梁支座負彎矩調幅系數(shù) ： 梁慣性矩增大系數(shù) ： 結構重要性系數(shù) ： 抗震等級 ： 4 設計分組 ： 第 二 組 地震烈度 ： 6度 場地類型： 第 二 類 計算整型 ： 6個 計算周期折減系數(shù) ： 結構類型 ： 框架 結構 第 24 頁 (共 32 頁 ) 數(shù)據(jù)輸出 第 25 頁 (共 32 頁 ) 第 26 頁 (共 32 頁 ) 第 27 頁 (共 32 頁 ) 第 28 頁 (共 32 頁 ) 第 29 頁 (共 32 頁 ) 第 30 頁 (共 32 頁 ) 第 31 頁 (共 32 頁 ) 結論：電算結果 與手算結果的相差在 20%之內，滿足要求。 m2 (3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) θ： 按混凝土規(guī)范第 ，當ρ 39。＝ 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝ As/b/ho＝ 393./1000/90.= ⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 － 1）計算 : Bs=EsAsho^2/[ ψ ++6 α E ρ /(1+ f39。 m Es＝ ＝ Ftk=＝ (2)、在荷載效應的 準永久組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算： ψ＝ ftk/( ρ te σ sq) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sq＝ Mq/(hoAs) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sq＝ (90.393.) = 矩形截面， Ate＝ bh ＝ 1000120.= ρ te＝ As/Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te＝ 393./60000.= ψ＝ ()= 當ψ＜ ，取ψ＝ ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 α E： α E＝ Es/Ec＝ ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γ f39。 m Asy39。= ，實配φ 12200(As＝ ,可能與鄰跨有關系 ) ρ min＝ %，ρ =% My39。=(+)^2 = m My=+= m Asx=，實配φ 10200(As＝ ) ρ min＝ %，ρ＝ % 第 16 頁 (共 32 頁 ) My=(+)(+)^2= m 考慮活載不利布置跨中 X向應增加的彎矩： Mxa =(+)()^2 = （ 7）、程序自動計算樓板自重。 （ 2）、邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /固定 /鉸支 /鉸支 / （ 3）、荷載： 永久荷載標準值： g＝ + (板自重 )= kN/m2 可變荷載標準值： q＝ kN/m2 計算跨度 Lx =4200 mm；計算跨度 Ly=6000 mm 板厚 H=120 mm；砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HPB235 （ 4）、計算方法：彈性算法。＝ 0時 ,θ＝ (4)、受彎構件的長期剛度 B,可按下列公式計算： B＝ Bs/θ（混凝土規(guī)范式 ） B＝ )] Bs=210000.393.90.^2/[++6(1+)]= ： 矩形截面，γ f39。= ，實配φ 10125 (As ＝ ,可能與鄰跨有關系 ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % （ 3）、跨中撓度驗算 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值 第 12 頁 (共 32 頁 ) (1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mq=(+)(+)^2= N=(+)^2 = m Asx39。 m Asy= ，實配φ 10200 (As ＝ ) ρ min＝ %，ρ＝ % Mx39。 m 考慮活載不利布置跨中 Y向應增加的彎矩： Mya =(+)()^2 = m Mx=+= （ 2）、計算結果 Mx =(+) ( + ) ^2 = （ 5）、泊松比：μ＝ 1/5. （ 6）、考慮活荷載不利組合。 次房間（ 1）計算 （ 1）、基本資料 （ 1）、房間編號： 15；次房間號： 1。 （ 3）計算過程： 對于邊柱： N=β F gE n= 12 5= Ac=N/uNfc= 103/ = 對于中柱： N=β F gE n= 12 5= Ac=N/uNfc= 103/ = 綜合以上計算結果，取柱截面為正方形√（ 120200） =，為安全起見，全部樓層均取 b h=500mm 500mm。本方案 為三級抗震等級，故取 。 n驗算截面以上的樓層層數(shù)。 F 按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。同理計算其他跨的梁截面，見表 1。 五、 梁、柱 截面尺寸的初步確定 梁截面尺寸的初步確定 梁截面高度一 般取跨度的 1/121/8 進行計 算。主體結構布置圖如下圖 1所示： 第 9 頁 (共 32頁 ) 圖 1 主體結構柱網(wǎng)布置