【正文】 提高 ,但超過 Ac3則不好。C為佳。C為宜。C(已超過 Ac3)淬火者淬火后的α K值均低 ,且均出現回火脆性。C 亞溫淬火者 ,雖然硬度較低 ,但回火后的 a*值均較高 ,且氣值隨回火溫度的升高而不斷增加 ,不出現回火脆 性而經 82O186。由圖 10可見 , 經 780186。C、 Ac3為 830186。C回火 )后的α K約高 2～ 3倍。圖 9的曲線表明 , 預淬火加熱溫度和亞溫淬火加熱速度的影響不大。C/ 分和一般加熱爐加熱速度 , 淬火后均于脆化區(qū) (550186。C和 1250186。文獻〔 11〕報導了 30XrC鍋預淬火加熱溫度和亞溫淬火加熱速度對亞溫淬火強韌化效果的影響。這是因為“從下”進入兩相區(qū)時 , 鐵素體是未溶解完而殘留的相 ,一般較細小且分布均勻 . , 而“從上”進入兩相區(qū)時 , 鐵素體則沿原奧氏體晶界析出或在奧氏體晶內成堆析出 , 一般較粗大且分布不均勻。文獻〔 31〕報導了 15r2中鋼進入兩相區(qū)的方式對亞溫淬火效果的影響 (見表 110)。進入兩相區(qū)的方式有兩種 , 一種是將鋼先加熱至 Ac1以上奧氏體花 , 然后冷待至兩相區(qū) , 即所謂“從上進入兩相區(qū) 。C， Ar3為 780186。C 以上 850 770 750 650 水 水 水 水 650 650 650 650 40 35 41 49 56 52 55 53 34 36 34 34 81 78 76 78 32 32 24 25 100 100 35 50 成份 ： %C,%Si,%Mn,%V,%S,%P； Ac1為 720℃ ,Ac3為 900186。） 纖維斷口（ %） 從室溫加熱 從室溫加熱 900186。C 沖斷 加熱 保 溫 （ 186。） σ b （ 公 斤 /毫米 178。C回火態(tài) 760 760 760 760 760 760 表 110 進人兩相區(qū)的方式對 15「 2Φ鋼機械性能的影響〔 31〕 淬 火 回火溫 度（ 186。C回火態(tài) 830186。C淬火態(tài) 830186。C 淬火態(tài) 840186。C 退火態(tài) 840186。C 2 小時空冷 650186。C（公斤 *米 /厘米 178。C回火爐冷 50 59 17 15 表 19 40CrNi 鋼的原始組織對亞溫淬火效果的影響〔 9 〕 No 原始組織 亞溫淬火溫度 （ 186。） σ b（公斤 / 毫米 178。這與過共析鋼不完全淬火對原始組織不得有網狀碳化物存在的要求是一致的。用掃描電鏡觀察斷口亦表明 , 除退火態(tài)呈沿晶斷裂外 , 其余皆為韌窩斷口。文獻〔的報導了 40CrNi鋼的不同原始組織 ( 退火態(tài)、正火態(tài)、淬火態(tài)和調質態(tài) )對亞溫淬火效果的影響 , 所得結果見表 19 。文獻〔 10〕報導了 10Ni5鋼的原始組織對亞溫淬火后機械性能的影響 ( 見表 18 ) 。 ,而原始組織為退火態(tài)時僅為 5公斤C回火 4小時 ,結果表明原始組織為調質態(tài)時 ,ɑK值高達 文獻〔 1〕報導 ,將 35xre鋼加熱至兩相區(qū) ( 500186。若原始組織為粒狀、片狀等無一定取向的組織時就不能提高沖擊韌性值。有人認為亞溫悴火前的原始組織必須是象馬氏體或貝氏體那樣與預處理時的 14 奧氏體有一定位向關系的組織才有效。該最大值較完全淬火后的數值略高 , 這表明原始狀態(tài) (正火態(tài)或退火態(tài) )對亞溫淬火對強韌化效果的影響不大。由圖 8得知 ,于 Ac3以下 5～ 10186。C 放大倍數 X500 放大倍數 X500 斷口形態(tài) 韌窩 斷口形態(tài) 韌窩 (原材料有裂墳、夾雜沿梅氏試祥長度方向分布 ） 167。Cx2小時空冷 6 830℃油淬 +650℃ x2小時空冷 +760℃油淬 +650℃ x2小時爐冷 * 毛坯鍛后均經 750℃退火 。C油淬 +650℃ x2小時空冷 +760186。 3 830℃油淬 +650℃ x2小時爐冷 。 2 830186。C （公斤 *米 /厘米 178。） 1 2 3 4 5 860℃油淬 +630℃回火 860℃油淬 +630℃回火 +770℃油淬 +600℃回火 860℃油淬 +630℃回火 +770℃油淬 +600℃回火 860℃油淬 +630℃回火 +860℃油淬 +600℃回火 860℃油淬 +630℃回火 +860℃油淬 +600℃回火 毛坯堆放緩冷 單件散放快冷 斷電開爐門緩冷 單件散放快冷 斷電開爐門緩冷 注 : No1為一次調質 No2～ 3為最佳亞溫淬火工藝 No4～ 5為二次調質。C以上回火后冷卻速度對 40Cr銅沖擊韌性的影晌〔 9〕 No 熱處理規(guī)范 最火一次回火后 的冷去方式 HRC ɑk60186。 No7為一次調質 。） 1 2 3 4 5 6 7 860℃油淬 +630℃回火 +770℃油淬 +550℃回火 2小時 860℃油淬 +630℃回火 +770℃油淬 +550℃回火 4小時 860℃油淬 +630℃回火 +760℃油淬 +550℃回火 2小時 860℃油淬 +630℃回火 +760℃油淬 +550℃回火 4小時 860℃油淬 +630℃回火 +860℃油淬 +550℃回火 2小時 860℃油淬 +630℃回火 +860℃油淬 +550℃回火 4小 時 860℃油淬 +630℃回火 +550℃回火 4小時 單件散放快冷 斷電開爐門緩冷 單件散放快冷 斷電開爐門緩冷 單件散放快冷 斷電開爐門緩冷 斷電開爐門緩冷 注 : No1~4為最佳亞溫淬火工藝。C 回火后冷卻速度對 40Cr 栩沖擊韌性的形 響〔 9〕 No 熱處理規(guī)范 最后一次回火后的冷去方式 HRC ɑk60186。亞溫淬火這一強韌化措施對發(fā)展低溫用鋼亦有相當貢獻〔 27~30〕。亞溫淬火還可消除 18MnV鋼距熔合線。由此看來 , 亞溫淬火對抑制可逆回火脆性是有條件的。結果發(fā)現亞溫淬火不能抑制該鋼的可逆回火脆性 , 但對此尚不能下肯定結論 綜上所述 ,亞溫淬火在某些情況下可以有效抑制某些鋼的可逆回火脆性 ,但對有的鋼效果不明顯。此外 ,俄歇電子譜儀分析證實亞溫淬火亦使磷在奧氏體晶界的偏聚量減少。結果表明 ,亞溫 淬火后在脆化溫度長時間回火不發(fā)生脆化。C回火 2小時 ,以使二者獲得相同的硬度 ,然后于 480186。常規(guī)淬火試樣于 625186。對于亞溫淬火采用同樣的預先奧氏體化處理 , 奧氏體化后油淬 , 再于 745186。C和 850186。該工作對常規(guī)熱處理采用了三種奧氏體化溫度 (1200186。 而亞溫淬火試 樣則為沿奧氏體晶界韌斷的無光澤斷口。 文獻〔 19〕亦指出 ,經回火脆性區(qū)回火后 ,常溫淬火試樣在室溫及一 196186。掃描電鏡觀察的斷口見圖 。 40CrNi鋼則不然 ,如表 17所示 ,一般調質時 ,回火冷速對所得沖擊韌性值有明顯影響 ,冷速愈慢 ,韌性愈差 ,反映出可逆回火脆性的存在。但國內某些未發(fā)表資料〔 1 18〕表明 ,亞溫淬火不能有效抑制30XrC鋼的可逆回火脆性 ,原因不詳。文獻〔 16〕報導 ,在淬火和回火之間增加 一次亞溫淬火或最初就加熱至兩相區(qū)可以減小可逆回火脆性。 抑制鋼的可逆回火脆性 亞溫淬火在抑制或減小某些鋼的可逆回火脆性方面效果不一 ， 例如 ,可抑制35xrC鋼〔 1〕、 30XrC鋼〔 11〕、 40CrNi鋼〔 9〕、 2188。 回火后水冷為非脆性狀態(tài) , 回火后按下列工藝分級冷卻為眠性狀態(tài) :540℃ 15小時 → 525℃ x24 小時 → 495℃ x48小時 ,爐冷至 315℃出爐空冷。 ） σ b (公斤/毫米178。C） Ab（英尺 磅） FATT （ 186。 如表 13 所示 , 亞溫淬火使低碳錳鋼 (0 . 1 5 %.C 、 8.%5 3 %M n 、 5 %c r 、 % v 、 %A I) 的脆性轉變溫度下降了 20186。 綜上所述 , 亞溫淬火對許多結構鋼的室溫和低溫韌性有不同程度的提高 , 亦即在不犧牲強度的情況下提高了韌性狀態(tài)下的沖擊韌性 7 圖 1 圖 3 材 料 22CrMnSiMo鋼 材 料 35CrMo鋼 熱 處 理 860℃油淬 + 575℃回火 熱 處 理 8 60 ℃ 油淬 + 5 75 ℃ 回火 沖斷溫度 一 60 ℃ 沖斷沮度 一 6 0℃ 放大倍數 1 0 0 0 放大倍數 x 10 0 0 斷口形態(tài) 準解理 (有裂旅、溝道 ) 斷口形態(tài) 解理 + 準娜理 圖 2 圖 4 材 料 2 C r Mn siM o 鋼 材 料 3 5 C rM o 鋼 熱 處 理 8 6 0 ℃油淬 + 5 7 5 ℃ 回火 熱 處 理 60℃油淬 +575℃回火 + 785℃油摔 +55D℃回火 +785℃油悴 +550℃回火 沖斷沮度 一 6 0 ℃ 沖斷溫度 一 60℃ 放大倍數 議 2 0 0 0 放大倍數 1000 斷口形態(tài) 準解理 + 韌窩 斷口形態(tài) 韌窩 8 降低鋼的脆性轉變溫度 亞溫淬火還可降低鋼的脆性轉變溫度。 從微觀電子掃描斷口可以看出 ,22CrMnSiMo鋼經調質后為呈現大量撕裂棱的準解理破斷 ( 圖 1) , 而經最佳亞溫淬火規(guī)范處理后則為準解理及韌窩混合斷口 ( 圖 2) 。C 沖斷的宏觀斷口上看出 , 經最佳亞溫淬火規(guī)范處理后的 22CrMnSiMo鋼 , 只有標志韌性破斷的纖維區(qū)及剪切唇 , 而沒有標志脆性的放射區(qū) (3 s c r M。這一看法與對金相組織的觀察基本符合。 由此看來 , 亞溫悴火的強韌化效果與鋼中含碳量有關。 * 此處 22CrMnsiMo鋼系將母材 35CrMo鋼用 08CrMnSiMo鋼焊絲進行 CO2氣體保護半自動焊接后的焊 縫成份。而經 800℃淬火后的組