【正文】 所以根據(jù) GB10087— 88選取蝸桿： 模數(shù) m=8mm 分度圓直徑 1d =80mm 頭數(shù) 1Z =2 直徑系數(shù) q =10 蝸輪齒數(shù)根據(jù)齒數(shù)比和蝸桿頭數(shù)頭數(shù)決定： 2Z =? 1Z （ 37） 傳遞動(dòng)力的蝸桿蝸輪，為增加傳動(dòng)的平穩(wěn)性，蝸輪齒數(shù)宜取多些，應(yīng)不少于 28 齒，齒數(shù)愈多，蝸輪尺寸愈大，蝸桿軸愈長且剛度小，所以蝸輪齒數(shù)不宜多于 100 齒，一 18 般取 2Z =32— 80齒，有利于傳動(dòng)鏈趨于平穩(wěn)。見機(jī)械設(shè)計(jì)課本 160頁。 （ 1）選定 V帶型號和帶輪直徑工作情況系數(shù) AK 取 AK = 計(jì)算功率 cP cP = AK P=? (25) = 選帶型號 A型 小帶輪直徑 取 D1=112mm 大帶輪直徑 D2=（ 1? ）211nnD (26) =（ ） ? 8151440112? = 196mm 大帶輪轉(zhuǎn)速 2n =（ 1? ）211DnD (27) =815r/min （ 2）計(jì)算帶長，求 mD mD = 2 1961122 21 ??? DD (28) =154mm 求 ? ? = 2 1121962 12 ??? DD (29) =42mm 初取中心距 a 2( 21 DD? )? a? ( 21 DD? )+h （ 30） 取 a=600mm 帶長 L L= aaDm22 ???? （ 31） =? 154+2? 600+600422 =1687mm 基準(zhǔn)長度 dL 取 dL =1800mm （ 3）求中心距和包角 中心距 a a= 22 8)(414 ?????mm DLDL ?? (32) 17 = 22 428)1 5 41 8 0 0(414 1 5 41 8 0 0 ??????? ?? =656mm 小輪包角 1? 1? = ?? ??? 60180 12 a DD （ 33） = ?165 （ 4）求帶根數(shù) 帶速 V V= 100060 11? nD? （ 34） = 100060 1440196? ??? = m/s 傳動(dòng)比 i i21nn? ??8151440 (35) 帶根數(shù) Z zLc KKPP P?)( 00 ??? （ 36） = ? ? 6 ??? =3 根 （ 5）帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：有機(jī)械設(shè)計(jì)課本上可知， V 帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)，當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑為 ddd ? （ d 為安裝帶輪的軸的直徑， mm）時(shí)，可采用實(shí)心式；當(dāng)mmdd 300? 時(shí)，可采用腹板式；當(dāng) 300?dd 時(shí)，可采用輪輻式。由于主軸的轉(zhuǎn)速為 ，而電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為 1440，故經(jīng)過皮帶 輪一級減速，減速箱的 2級減速，渦輪蝸桿的 3級減速后 要達(dá)到所需要的速度 。 傳動(dòng)比分析 已知貯液缸的工位數(shù)為 24，若初設(shè)進(jìn)、出瓶撥輪的工位數(shù)為 8，則： 此處的傳動(dòng)比 31?i 即主軸轉(zhuǎn)一周， 1軸要轉(zhuǎn) 3周。實(shí)際上內(nèi)聯(lián)傳動(dòng)鏈不能用傳動(dòng)比不準(zhǔn)確的摩擦副、傳動(dòng)副作為傳動(dòng)元件，必須由定比傳動(dòng)機(jī)構(gòu)如齒輪機(jī)構(gòu)、凸輪機(jī)構(gòu)、連桿機(jī)構(gòu)或間歇機(jī)構(gòu)組成。 B．保證灌壓機(jī)組各機(jī)構(gòu)間運(yùn)動(dòng)的嚴(yán)格速比和按動(dòng)作順序協(xié)調(diào)動(dòng) 作。在這里采用皮帶傳動(dòng)，實(shí)現(xiàn)從電動(dòng)機(jī)到減速箱的第一級減速，在采用減速箱實(shí)現(xiàn)第二級減速，再采用渦輪蝸桿改變轉(zhuǎn)向并減速。 C．能夠方便地對機(jī)組進(jìn)行啟動(dòng)、停止、發(fā)生故障或過載時(shí)自動(dòng)停機(jī)。 外傳動(dòng)鏈?zhǔn)怯脕砺?lián)接電機(jī) 和灌壓機(jī)組的傳動(dòng)主軸，其功用是： A．把一定的功率從動(dòng)力源傳遞給灌壓機(jī)組的執(zhí)行機(jī)構(gòu)。 現(xiàn)在擬訂： d? = ?48 c? = ?88 則： b? = ?360 d? c? a? = ?31 現(xiàn)在已知每個(gè)區(qū)間的轉(zhuǎn)角，就可以根據(jù)式（ 20）、（ 21）、（ 22）算出對應(yīng)的轉(zhuǎn)過沒個(gè)區(qū)間轉(zhuǎn)角所需要的時(shí)間 bT =n60 ? ?360b? =（ s） cT =n60 ??360c? =（ s） dT =n60 ??360d? =（ s） 由式（ 18）得，灌裝機(jī)旋轉(zhuǎn)一周所需要的時(shí)間為： T =aT +bT +cT +dT =9+++=17 s 旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 灌裝不含氣液體的灌裝機(jī)和壓蓋機(jī)都是各自獨(dú)立分開，各自單獨(dú)由電機(jī)驅(qū)動(dòng)，在 15 這里，旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)主要的功能是實(shí)現(xiàn)灌裝，壓蓋則在后續(xù)過程中由壓蓋機(jī)來完成。由此可 14 知，灌裝機(jī)轉(zhuǎn)過 a? 角的灌裝時(shí)間 aT ，必需等于或大于實(shí)際灌裝時(shí)間 aT ，才能保證被灌裝容器灌滿。 旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)的最小旋轉(zhuǎn)角確定 前面已經(jīng)介紹了灌裝機(jī)旋轉(zhuǎn)一周所需要的時(shí)間為： T =aT +bT +cT +dT 式中 aT 、 bT 、 cT 、 dT 其各相應(yīng)灌裝轉(zhuǎn)角 a? 、 b? 、 c? 、 d? 即： a? 灌裝轉(zhuǎn)角 （度） b? 瓶托下降所占轉(zhuǎn)角 （度） c? 瓶 托下降到最低點(diǎn)所占轉(zhuǎn)角 （度） d? 瓶托上升所占轉(zhuǎn)角 （度） 灌裝機(jī)旋轉(zhuǎn)一周時(shí)包括灌液，瓶托帶動(dòng)瓶子下降，瓶托帶動(dòng)瓶子下降在最低點(diǎn) (為了瓶子進(jìn)出瓶托 )，瓶托帶動(dòng)瓶子上升。 根據(jù)以上分析，提高灌裝機(jī)的生產(chǎn)率可從兩方面考慮：一是適當(dāng)增加灌裝工位數(shù)。 由此可知這些因素直接限制了旋轉(zhuǎn)臺轉(zhuǎn)速的提高。 從式中還可以看到，提高旋轉(zhuǎn)工作合轉(zhuǎn)速，也可以提高灌裝機(jī)的生產(chǎn)率，但是受到兩個(gè)因素的限制，一個(gè)是旋轉(zhuǎn)臺轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)會產(chǎn)生離心力，因此當(dāng)旋轉(zhuǎn)臺轉(zhuǎn)速增大到一定程度時(shí)，瓶托上玻璃瓶的離心力達(dá)到足以克服啤酒瓶與瓶托之間的摩擦力，啤酒瓶便會被甩出瓶托；另一個(gè)因素是 ，液料的罐裝速度，當(dāng)旋轉(zhuǎn)臺轉(zhuǎn)速提高時(shí)，在灌裝轉(zhuǎn)角不變的情況下其灌裝時(shí)間就會相應(yīng)地縮短，即是說瓶子在旋轉(zhuǎn)臺上轉(zhuǎn)過一定角度的時(shí)間相應(yīng)減少，因而瓶子不能裝滿。 12 圖 1 定量杯圖 Fig1 Quantitative cup drawing 旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)的工藝計(jì)算 旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)的生產(chǎn)率分析 旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)的生產(chǎn)率： Q =60nz （ 16） 式中： Q 生產(chǎn)率（ Pcs/h） n 旋轉(zhuǎn)臺轉(zhuǎn)速（ r/min） z 灌裝工位數(shù) 上式說明灌裝機(jī)的生產(chǎn)率與旋轉(zhuǎn)臺轉(zhuǎn)速、灌裝工位數(shù)有關(guān)。設(shè)在 td 時(shí)間內(nèi)從定量杯底孔 d 流出的液體體積為： 1vd =uF td = e? ? ?212 xgH F td = e? 42d? ? ?212 xgH td (11) 相同的 td 時(shí)間內(nèi) ,定量杯中液料減少的體積為： 2vd = 42d? Hd (12) 顯然有 1vd = 2vd 11 即有 e? 42d? ? ?212 xgH td = 42d? Hd （ 13） 式中 xH 經(jīng) dt時(shí)間，定量杯內(nèi)液料的液面水平高度 (m) Hd 經(jīng) dt時(shí)間，定量杯內(nèi)液料的液面高度改變量 上式整理后有： td = 2)(dD21)2( xeHgHd?（ S） （ 14） 在定量杯內(nèi)液料流入容器的過程中，液 面將由 H到 0；其所經(jīng)的時(shí)間由 0到 t，定量杯內(nèi)的液料才全部流完。 定量杯中的液料流入容器的過程其液位不斷下降，直到定量杯中的液料流完，定量杯流出液料的過程由于為非穩(wěn)定性流動(dòng)，其流出液料體積在各個(gè)相等瞬時(shí)的間隔是不等的。 因?yàn)閷ζ【破康墓嘌b容量為 640mL，所以定量杯的容量也應(yīng)為 640mL。 如圖 1所示，圖中定量杯的內(nèi)腔直徑為 D，定量杯的計(jì)量高度為 H，定量杯底部液孔直徑為 d。要改變每次的灌裝量，只需改變調(diào)節(jié)管在定量杯中的高度或更換定量杯。 本次設(shè)計(jì)擬采用定量杯式定量方式，首先將料液灌入定量杯定量后再灌入包裝容器中。對啤酒類液體進(jìn)行灌裝時(shí) ，閥門被打開后，也是靠自重流入容器的。 10 灌裝時(shí)間的確定 利用流體力學(xué)能量守恒定律，可計(jì)算出各類灌裝閥的灌裝時(shí)間，從理論上找出影響液料灌裝速度時(shí)間的因素，以便設(shè)計(jì)出較合理的灌裝機(jī)構(gòu)．從而提高灌裝機(jī)生產(chǎn)率。如需要完整 說明書和 設(shè)計(jì) 圖紙等 .請聯(lián)系 扣扣： 九七 一 九二 零八零零 另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！ 該論文已經(jīng)通過答辯 圓管壁厚 圓管的壁厚一般根據(jù)它的耐壓和耐腐蝕等條件，按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選取。輸液管路一般均用圓管，設(shè)計(jì)時(shí)，首先要合理選擇它的內(nèi)徑和壁厚。 3 旋轉(zhuǎn)式灌裝機(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算 電動(dòng)機(jī)的選擇 擬訂本次設(shè)計(jì)的灌裝機(jī)是用來完成灌裝空瓶容量為 670mL 的啤酒灌裝，要求灌裝量為 640mL。采用計(jì)算法確定動(dòng)力參數(shù)日前還不普遍。 C：計(jì)算法 動(dòng)力機(jī)的輸出功率也可用下式粗略計(jì)算： iPPPP ?????? 21 （ i=1， 2， .......） （ 1） 也就是灌裝機(jī)所需功率等于個(gè)執(zhí)行機(jī)構(gòu)所需功率之和。 B：實(shí)測法 選擇同類型灌裝機(jī)或試制樣機(jī)，測其動(dòng)力機(jī)的輸入功率，再依它的效率和轉(zhuǎn)速計(jì)算輸出功率和扭矩。所以，若動(dòng)力參數(shù)選擇過大就會使動(dòng)力機(jī)、傳動(dòng)件的結(jié)構(gòu)尺寸相應(yīng)增大，若過小又會使它們經(jīng)常處于超負(fù)荷狀態(tài)而難以維持正常工作，甚至損壞。 動(dòng)力參數(shù) 動(dòng)力參數(shù)反映執(zhí)行機(jī)構(gòu)的工作載荷和灌裝機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的能量消耗，如灌裝等執(zhí)行機(jī)構(gòu)的工作載荷，動(dòng)力機(jī)的額定功率、額定扭矩和調(diào)速范圍，以及為完 成清洗、殺菌、 7 熱封等工序所需的水、汽、電和其他能源的消耗量，等等。如包裝工位，執(zhí)行機(jī)構(gòu)頭數(shù)，主傳送機(jī)構(gòu)的回轉(zhuǎn)直徑或直線移距，工作臺面的寬度與高度，物件的輸入高度，成品的輸出高度等等。 導(dǎo)向板：導(dǎo)向板的作用是固定托瓶機(jī)構(gòu)，導(dǎo)向板和儲液箱一樣固定在主軸上，隨主軸一起同步轉(zhuǎn)動(dòng)。電機(jī)通過減速裝置把動(dòng)力傳送到主軸上，主軸帶動(dòng)儲液箱和導(dǎo)向板同步轉(zhuǎn)動(dòng)。 常壓式灌裝機(jī)的灌裝閥也采用常壓灌裝閥，因灌裝操作環(huán)境為常壓狀態(tài)，灌裝過程簡單，通常采用彈簧閥門式灌裝閥。 灌裝閥 :灌裝閥是對啤酒進(jìn)行灌裝的關(guān)鍵裝置，所以