【正文】 ，部分奧氏體會發(fā)生馬氏體轉變，并與原奧氏體保持共格，以切變方式在極短時間內發(fā)生的無擴散相變，稱為致生馬氏體相變或形變誘導馬氏體相變 。但是奧氏體不銹鋼是沒有磁性，經過冷加工的奧氏體不銹鋼卻會產生或強或弱的磁性，特別是對封頭、彎管、深沖件等加工程度較大的產品。 11。在目前過渡階段，封頭拼焊焊疑的要求，按 GB150 執(zhí)行。 JB/T473795理應與 GB150保持一致，但由于編制者的蔬忽，依然沿用了 JB74180 的條款，這是不妥的。 不能確保焊縫變形后的質量，焊縫變形后的質量是否合格應由無損檢測結果判斷。關于封頭拼接焊縫位置 在早已廢止的 JB74180 中曾規(guī)定了對封頭拼接焊縫位置的限制，其出發(fā)點是讓拼焊焊縫盡量遠離封頭沖壓時拉伸變形較大的轉角過渡區(qū)，以 免拼接焊縫在較大變形處被拉壞。 YHC 營業(yè)擔當在承接復合板封頭時，應向客戶出示本規(guī)定，取得客戶認可后，并在協(xié)議中簽名確認。如 UT發(fā)現(xiàn)缺陷波超標則必須返修，返修后用 RT 拍片檢查，如有波紋狀陰影顯示仍用 UT 驗證，并輔以 PT 檢查。 二，撕裂狀，在底片上呈面積狀。爆炸 焊不銹復合鋼板封頭 RT底片波紋狀陰影評片的暫行規(guī)定 爆炸焊不銹復合鋼板 (以下簡稱復合板 ) 在加工成封頭后經對焊縫 RT 拍片，經常會在底片中出現(xiàn)一種波紋狀的陰影，經大量各種試驗研究證實它不是焊縫或熱影響區(qū)及母材中的 ” 裂紋 ” 缺陷，而是爆炸焊波狀界經加工變形的顯示。因此最安全、經濟、合理的是設計厚度（ δ+C2 ）作為封頭成形后必須保證的最小厚度并和 JB4732分析設計標準保持一致。 （ 2） JB/T47462020 附錄 A《封頭成形厚度減薄量》是參照日本 JIS B8247 標準，僅供參考。 4. 結語 （ 1）取封頭名義厚度減去加工工藝減薄量之差或設計厚度（ δ+C2 ）作為封頭成形厚度的最小值，既能保證材料合理經濟使用，又能滿足開孔補強計算要求，同時又能保護制造廠家的合法利益。4=16mm2 Ae=A1+A2+A3=A 故補強滿足要求。81 故 δt= == 2[?]tΦ Pc 2179。 封頭開孔補強計算： δnt=4mm ，接管壁厚附加量 Ct=C1t+C2（其中 C1t=），則： δet=δnt Ct=2mm di=81mm， [?]t=130MPa ， Φ=1 。其中 C3=， δs=6+ 向上圓整至 8mm，即 δs=8mm ，實際成形厚度為 δn ，這將造成材料的很大浪費。 根據 GB6654， 16MnR板最小厚度 δn=6mm ，取封 頭名義厚度 δn=6mm 。 根據 GB1501998式（ 71）： PcDi δ= = 2[?]tΦ δd=δ+C2=+= 按 GB1501998， δe≥%179。 （ 2） 封頭設計舉例 容器內徑 Di=800，計算壓力 Pc=， [?]t=170MPa ， C1=0， C2=， Φ=1 ，并在封頭上開孔 ?98179。178。178。178。 3. 設計中考慮減薄量的可操作性 （ 1） 隨著 JB/T47462020《鋼制壓力容器用封頭》的實施，根據其中 規(guī)定 對于按規(guī)定設計的封頭，成形封頭實測的最小厚度不得小于封頭名義厚度減去鋼板厚度負偏差 C1，但當設計土燕標注了 封頭成形后的最小厚度，可按實測的最小厚度不小于圖樣標注的最小厚度驗收。 在設計中，若直接以圖紙上標注 名義厚度進行計算，不能反映補強計算的真實情況，有可能造成強度不足；若以設計厚度（ δ+C2 ）為基礎進行補強計算，即 δe=δ+C2 ，則 A1=（ Bd） C22δetC2 （ 1fr），將造成局部補強面積的增加。圖樣中應同時標明名義厚度與最小成形厚度（加括號）。由此導致設計和制造兩次在設計厚度的基礎上增加厚度以保證成形厚度，且量詞增加值（ △1+△2 ）沒有在設計計算中得到充分體現(xiàn)，因此有必要在圖紙中提出最小厚度要求，即設計者應在圖紙上分別標注名義厚度 和最小成形厚度，這樣制造單位可根據制造工藝和原設計的設計圓整量確定是否增加制造減薄量。 2. GB1501998對封頭厚度的定義 （ 1） 根據 GB1501998規(guī)定，封頭各種厚度間關系如圖 1所示。 。 關鍵詞：封頭；減薄量；最小厚度 中圖分類號： ； 文獻標識碼： 10014837（ 2020） 06002702 The Necessity of Deduction Considered in Head Plate Design ZHU Yujuan （ Engineering Company juhua Group Corp,Quzhou 324004,China） Abstract:It was suggested that machining deduction must be considered in head plate design through the analysis of standards GB1501998 and JB/ maximum of the design thickness and the nominal thickness minus machining deduction must be taken as the minimum forming thickness of head plate. KEY words : head plate； deduction； the minimum thickness 1. 前言 壓力容器制造單位經常遇到這樣的問題，由于設計單位在圖紙上沒有注明封頭最小厚度要求，僅注名義厚度，根據 GB1501998《鋼制壓力容器》第 條 根據制造工藝確定加工余量，以確保凸形封頭和熱卷筒節(jié)成形的厚度不小于該部件的名義厚度減去鋼板負偏差。 二 000 年三月二十二日 8。熱旋壓封頭如加熱溫度達到或超過規(guī)定的熱處理溫度，可不做熱處理。 “ 容器類型 ” 應為 “ 容器類別 ” 。 理解正確。 如過去辦理過批準手續(xù)，可不在重新辦理，否則，應補辦。 電加熱板加保溫層的方式不能代替爐內熱處理，應按《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》第 73 條嚴格執(zhí)行。關于封頭焊接試板 關于封頭焊接試板 國家質量技術監(jiān)督局 （ 2020）質技監(jiān)鍋便字第 3049號 江蘇省質量技術監(jiān)督局 蘇質技監(jiān)鍋函（ 2020） 3006號要求解答《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》 99版中有關部門問題。 6。 但是，必須滿足相應的條件和要求，否則難以實現(xiàn)。 4. 結論 筒體和封頭同步加工可縮短容器的生產周期，是容器生產水平提高和制造技術發(fā)展的必然趨勢。例如熱沖壓封頭的尺寸超差，可用旋壓法進行收口或擴口的修正。這不僅是封頭制造廠控制產品質量的需要，也是用戶進行驗收測量的基準。為此，新封頭標準規(guī)定，應將封頭的毛邊切除后才能交貨。為此，封頭廠應做到以下幾點： 封頭生產過程應嚴格控制公差，采用合適的工藝，進行認真的檢查。因此，對 δs12mm 的封頭，如按新封頭標準規(guī)定的公差交貨，大都可滿足筒體和封頭同步加工的要求。 12～+18 177。 40～ 50 1/8δs ， 5～ ～ 4～ +6 177。 9～ 20～ 40 ≤5 4～ +6 177。3 ～ 177。3 9～ +12 177。 9～ +12 177。2 9～ +9 177。 9～ +9 177。1 6～ +6 177。 4～ +4 177。 圖 3 對接錯邊量示意圖 按內徑公差小于 1/2b 的要求，所得的內徑和外周長的允許公差，由封頭的鋼材厚度 δs 決定。如果封頭和筒體都按此公差加工，則具有最大偏差的封頭與具有最小偏差的筒體組裝，（或反之），將產生最大的錯邊量 bmax 等于封頭和筒體最大偏差之和。 商定的封頭內徑或外圓周長公差，應不大于允許錯邊量的一半，即 1/2b。 圖 2 封頭直邊削薄處理 訂購封頭時應確定內徑或者外圓長的公差 為了保證封頭和筒體對接接頭的錯邊量 b 符合 GB150 的規(guī)定，在確定對準基準后，供需雙方應進一步確定內徑或外圓長允許的公差，作為雙方生產過程質量控制的依據。一般按筒體的 δs 選，如 δs≤10mm ，以外圓對準， δs10mm ，以內徑對準。）因此，新封頭標準要求在訂購封頭時，須明確封頭和筒體的對準基準，并按 的要求確 定相應的尺寸公差。因此，即使封頭和筒體的內徑 Di、鋼材厚度 δs 均相等，而兩者的外徑和外周長并不相等。由于封頭成形時直邊段為增厚區(qū)，實測的直邊厚度 δ’ 將大于投料的鋼材厚度 δs ?，F(xiàn)就此作進一步分析。對 款的要求，只要封頭 和筒體的尺寸精度（含量大、最小直徑差）符合標準就可控制。 表 1 焊接接頭對口 錯邊量 mm 對 口處鋼材厚度 δS 按焊接接頭類別劃分對口錯邊量 b A B ≤12 ≤1/4δS ≤1/4δS 12 ≤3 ≤1/4δS 20～ 40 ≤3 ≤5 40～ 50 ≤3 ≤1/8δS 50 ≤1/16δS ，且 ≤10 ≤1/8δS ，且 ≤20 對口棱角度 E 不得大于（ δs/10+2 ） mm，且不大于 5mm 《容規(guī)》規(guī)定：不得進行強制組裝。 現(xiàn)根據筒體和封頭同步加工應具備的條件，并對照《新封頭標準》的技術要求進行分析。 近年來，由于宜興北海封頭有限公司引進了日本北海的封頭制造技術，使我國的封頭制造向專業(yè)化發(fā)展，按嚴于國家標準的內控質量標準組織生產，極大地提高了我國的封頭質 量，保證了尺寸精度，為筒體和封頭同步加工創(chuàng)造了必要的條件。這就延長了容器的生產周期，是我國容器生產技術與國際水平存在的差距之一。 分析上述流程可知：一、封頭廠只提供端部不切邊的毛邊封頭；二、實測封頭外圓周長后 “ 才敢 ” 筒體下料制作，兩者不能同步加工，以保證封頭和筒體組裝的錯邊量不超差。 Abstract： This paper discussed the problem of realizing machine synchronously of shell and heads, shortening produce time of pressure vessel which possessed important meanings to the manufacture of pressure vessel, at the same time, referring to the rules in the new edition standard of 《 Steel pressure vessel heads》（ JB4746— 2020 submitting for approval） ,gave an analysis and made an assessment。 參考文獻 1. 質技監(jiān)局鍋發(fā) [1992]154 號《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》 2. GB15098《鋼制壓力容器》和釋義（含 1998版本） 3. JB473295《鋼制壓力容器 分析設計標準》 4. 壽比南 .GB1501998《鋼制壓力容器》修訂要點綜述 .壓力容器， 1998；（ 3） 5. JIS B82471997《壓力容器用封頭》 6. 化工裝備行業(yè)第一期壓力容器設計審批人員考試題 圖 1 5。 （ 2）問題在于設計圖樣上需明確標注出設計厚度（ δ+C2 ），而設計厚度中主要是計算厚度 δ ，因 C2一般在總圖上均有標注，否 則盡管《容規(guī)》和 GB150 等法規(guī)標準規(guī)定包括打磨后的厚度等不小于設計厚度，但對制造者來說仍是不可知且無法操作的。 （ 6）封頭的成形加工方法有熱沖壓和冷沖壓、冷旋壓和熱旋壓等，不同尺寸、不同加工方法有不同的減薄量，這在專業(yè)封頭制造廠有詳細的技術數據資料，只要提供設計厚度（ δ+C2 ）加上封頭制造廠的實際減薄量并圓整至鋼板標準規(guī)格的厚度，即可避免設計、制造二次圓整（ △1+△2 ）造成的浪費，從而得到安全經濟合理的封頭成形厚度，這也是當今國外同行之所以采用最小保證厚度（即 δ+C2 的設計厚度）的原因。這不僅浪費而且導致有時封頭直邊部因壓制后的增厚，發(fā)生與簡體組裝的錯邊量超差而不得不增加對直邊部的削薄處理。 也就是說整個容器可用設計厚度（ δ+C2 ）來界定其各部位所需的最小安全厚度。 （ 3） JB473295《鋼制壓力容器 分析設計標準》 明確規(guī)定： 根據制造工藝條件，確定加工裕量