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大傾角皮帶機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書-畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫吧資料

2025-01-27 10:27本頁面
  

【正文】 27 何值。輸送機(jī)傾角增加是很有 限的。 WFu bβ圖 1 1W β圖 1 2Fu m 48 幾種大傾角帶式輸送機(jī)防止物料下滑的方法: 、 在花紋面的帶式輸送機(jī)是在帶面做成花紋,以增大摩擦系數(shù)μ b,而提高阻力 F,以增大輸送機(jī)的傾角β。 引動(dòng)休止角是由物料性質(zhì)決定的。 圖 47 和圖 48 中,β是輸送機(jī)傾角, W 是膠帶上單位長(zhǎng)度的物料重力,μ b 是物料的內(nèi)摩擦系數(shù),φ是物料的內(nèi)摩擦角, F 是摩擦阻力。 圖 46 氣壓式膠帶輸送機(jī) 1 膠帶 2 上拖板 3 下拖板 4 氣囊 導(dǎo)致物料下滑滾落的因素和解決途徑 如圖 47 和圖 48 所示,帶式輸送機(jī)的傾角為β,膠帶上單位長(zhǎng)度的無粘性物自重為 W,物料與膠帶之間的摩擦系數(shù)為μ b,物料的動(dòng)休止角為φ,則自重的切向分力為 WSinβ,將促使物料向下滑動(dòng),而它的發(fā)向分力N=WCosβ,在物 料與膠帶之間和膠帶內(nèi)部分別產(chǎn)生摩擦力μ b WCosβ和 tgφ WCosβ,阻止物料下滑。 圖 8 深 槽 式 輸 送 機(jī) 圖 44 深槽式輸送機(jī) 圖 45 所示是利用氣囊充氣帶動(dòng)壓輥對(duì)覆蓋帶形成壓力,這樣就增加了物料受力和受力面積,次種結(jié)構(gòu)成本高,本次設(shè)計(jì)不采用。 AAA A圖 7 花 紋 帶 面 輸 送 機(jī) 圖 43 花紋帶面輸送機(jī) 圖 44 所示為即為本次設(shè)計(jì)采用的輸送機(jī)結(jié)構(gòu)形式。 23 圖 42 格板式輸送機(jī) 如圖 43 所示為花紋帶面輸送機(jī)。由于膠帶上裝有格板,因此回空段需用特制的回空托輥。而格板式則在承載段使用槽形托輥。 橫 格 板輸 送 帶模 壓 立 邊圖 5 格 倉 式 輸 送 機(jī) 圖 41 格倉式輸送機(jī) 如圖 42 所示:格板式與格倉式輸送機(jī)的原理基本相同,不同處在于:格倉式帶式輸送機(jī)的承載段使用的是平行托輥。在上運(yùn)大傾角膠帶輸送機(jī)中使用此種帶式結(jié)構(gòu),可以很好的防止物料下滑,提高起動(dòng)加速度。根據(jù)研制的情況,大傾角膠帶輸送機(jī)大致可分為三種類型: 第一種類型是:在輸送膠帶的表面形狀上采取措施,以提高物料在膠帶上的防滑能力,增大輸送帶的傾角。 22 4 大傾角膠帶輸送機(jī)物料下滑問題及起動(dòng)加速度的 討論 為了使帶式輸送機(jī)系統(tǒng)工藝布置得到改進(jìn),近年來國(guó)外一些先進(jìn)發(fā)達(dá)國(guó)家都在研制大傾角膠帶輸送機(jī)。 因?yàn)橹囟未苟刃:送ㄟ^,所以空段垂度校核一定通過。+( +) 18 =22730N 本膠帶輸送機(jī)采用雙電機(jī)雙滾筒驅(qū)動(dòng),使用膠面滾筒 取圍包角α =220176。 +( ++) 18 = 空載段阻力 F2 F2=( q0+ q″) Lω″ cosβ — q0Lsinβ +( q0 q″) L′ω″ =( +) 352 cos28176。 阻力系數(shù): 槽形托輥:取ω′ = 平形托輥:取ω″ = 承載重段阻力 F1 F1=( q+q0+q′) Lω′ cosβ +( q0+q) Lsinβ +( q+q0+q′) L′ω′ 其中: β — 巷道傾角 L′ — 輸送機(jī)水平段長(zhǎng)度,取 L′ =20 米 F1=( ++) 332 cos28176。 m 張緊選擇 根據(jù)煤礦習(xí)慣,采用 JH8 回柱絞車張緊,其額定靜張力 80000N,大于張緊滾筒合力 ,張緊力足夠 19 查手冊(cè)取 PVG 帶伸長(zhǎng)率 %,根據(jù)圖紙選擇安裝行程 則 350m 皮帶機(jī)應(yīng)配張緊行程: S=%*350+= 米 實(shí)際配安裝行程 9m 啟動(dòng)制動(dòng)力矩驗(yàn)算 m1=L(q RO+q RU+2qB+qG)=350 (++2 +) =23282N m2=2*(**+**+**+*1*1)/+ 2*+++5/= 取啟動(dòng)和制動(dòng)加速度均為 啟動(dòng)圓周力 FA=FU+Fa=+*(23282+)= 制動(dòng)力驗(yàn)算 FU*=CfLg(q RO+q RU+(2qB+qG)cosδ ) +FS1+FS2+FSt =**350**(++(2 +) cos28176。 m 逆止器裝于減速器二軸,計(jì)算時(shí)取減速器第一級(jí)傳動(dòng)比約為 則逆止力矩為 : ML≥ (**)= m2 逆止力計(jì)算 FL=[L(q RO+q RU+2qB)+H/sinδ *qG] =***(350*(++2 )+176。 m 選擇 ZL10,公稱扭矩 31500N m2 帶式輸送機(jī)所需功率為: Pe=124/2=62kW 查手冊(cè)取工作 機(jī)械工況系數(shù) f 為 則減速器公稱輸入功率 PN=62*=93kW160kW 取啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩: Tk=955N m2 18 驅(qū)動(dòng)裝置驗(yàn)算 液力偶合器 YOXⅡ Z450 轉(zhuǎn)速為 1500r/min 時(shí),傳遞功率最大為 90kW75kW,滿足條件,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 m2 頭部滾筒合力: F=+= 選擇滾筒型號(hào) DTⅡ 04B6142,許用合力 110kN,比要求的合力稍小,差距在 5%之內(nèi),可以認(rèn)為合格,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 m,轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 )+ = 17 S9=S8*=*= S10=S9+*FS2=+540= S12=S11=S10FU/2=均可滿足垂度要求 校核輸送帶強(qiáng)度 最大張力 F1max= 輸送帶安全系數(shù) n=1000*1000/=12 輸送帶安全系數(shù)足夠 校核托輥強(qiáng)度 校核靜載 承載分支 輥?zhàn)虞d荷系數(shù)取 ,回程分支輥?zhàn)虞d荷系數(shù) 1 承載分支 Po=**(+)*=2550N 回程分支 Pu=1*3**=1230N 校核動(dòng)載 查手冊(cè)取運(yùn)行系數(shù) ,沖擊系數(shù) ,工況系數(shù) 承載分支 Po’=***=2550N 回程分支 Pu=**=1230N 均滿足條件 根據(jù)各點(diǎn)張力選擇滾筒型號(hào)如下: 傳動(dòng)滾筒扭矩: T=FU/2*D/2=* m2 根據(jù)《運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》其它驅(qū)動(dòng)裝置: 液力偶合器 YOXⅡ Z450,減速器 DCY28025,制動(dòng)器 YWZ5315/30 根據(jù)垂度條件計(jì)算輸送帶張力 取許用垂度 承載分支 Fmin≥ *(+)*回程分支 Fmin≥ **根據(jù)不打滑條件計(jì)算輸送帶張力 查手冊(cè),取啟動(dòng)系數(shù) FUmax=*= 查表取μ =,根據(jù)側(cè)型布置圖取兩滾筒圍包角 (rad),查表, eμφ= 雙滾筒驅(qū)動(dòng)時(shí),回空段最小張力為 F2min=(*)= 采用逐點(diǎn)張力計(jì)算法 S2=S1= S4=S3=S2*= S5=S4*= S6=S5+fLg*(q RU+qB*cosδ )+ =+*350**(+*cos28176。 = FU=C FH+FS1+FS2+FSt 查表 C= 主要阻力: FH=fLg(q RO+q RU+(2qB+qG)cosδ ) 查表取 f= FH= 350 (++(2 +) cos28176。下面計(jì)算基本阻力。 每米上、下托輥旋轉(zhuǎn)部分重量: 上托輥: q RO=m RO 4/l RO q RO= 4/=下托輥:q RU=m RU/l RU q RU =5)、每米膠帶重量 qB: 根據(jù)煤礦習(xí)慣選用 PVG 整體帶芯阻燃輸送帶,規(guī)格 1000S,縱向拉斷強(qiáng)度 1080N/mm,帶厚 ,上膠厚 ,下膠厚 ,帶寬 1000mm時(shí) 。 2)、帶寬: 初選帶寬 1 米 B=CVK Q ????1 式中: B— 帶寬, 毫米 Q— 勞動(dòng)生產(chǎn)率,噸 /小時(shí) K1— 斷面系數(shù) ? — 物料容度,噸 /米 3 V— 帶速,米 /秒 C— 傾角系數(shù) 查表: MT4671996 表 3 取 K1=312 φ 動(dòng) =10176。 斜巷長(zhǎng)度 332 米 輸送距離 350 米 斜巷傾角 28176。 b、采用調(diào)速型液力偶合器,降低了動(dòng)張力,從而降低了膠帶安全系數(shù); c、具有多種保護(hù) 功能; d、大包角、包膠滾筒、阻燃花紋膠帶; e、采用落地側(cè)裝式鋼架為機(jī)身。 13 圖 4 四 托 輥 組 裝 示 意 圖1 22 . 托 輥 架1 . 托 輥 圖 35 四聯(lián)托輥組 本機(jī)整體結(jié)構(gòu)特點(diǎn) a、改善起動(dòng)性能,實(shí)現(xiàn)慢速起動(dòng); 由于電機(jī)直接起動(dòng),加速度過大,加上起動(dòng)電流過大,對(duì)電網(wǎng)沖擊大。為使膠帶側(cè)邊局部伸長(zhǎng)不超過膠帶許用伸長(zhǎng)率 ,因此頭部滾筒與第一組托輥的間距 L 不得太小。 在設(shè)計(jì)中,選定托輥間距: 上托輥間距: 米,下托輥間距: 3 米。在裝載量小時(shí),導(dǎo)向摩擦系數(shù)仍很大,不易打滑; 個(gè)托輥按 雙排交錯(cuò)方式布置。 其主要優(yōu)點(diǎn)為: 用 4 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)托輥取代 5 個(gè)特殊托輥,不但省工省料,而且便于制造和維修; 取消了中間的水平托輥。它在大傾角運(yùn)輸機(jī)中代替了由五個(gè)托輥組成的槽形托輥組。輸送帶返回的空載段采用平行托輥。在裝載點(diǎn)安裝了緩沖托輥,以緩沖物料落下時(shí)的沖擊力,延長(zhǎng)皮帶壽命。 b、托輥的分類 托輥按用途分有:承載托輥、調(diào)心托輥和緩沖托輥。所以,托輥質(zhì)量的好壞直接影響輸送機(jī)的運(yùn)行。 、托輥 a、托輥的作用 托輥是承托輸送帶使它的垂度不超過限定值以減小運(yùn)行阻力,保證帶式 12 輸送機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行的部件。 在本設(shè)計(jì)中我們就采用了彈簧清掃器和犁式清掃器兩種清掃裝置。可見,清掃器在皮帶輸送機(jī)上有著不可忽視的作用。井下采面膠帶機(jī)就經(jīng)常出現(xiàn)這種事故。如果清掃器清不掉或清不完全,使之進(jìn)入機(jī)尾的改向滾筒,它就會(huì)粘在滾筒表面上, 愈粘愈多,附著力也就會(huì)愈來愈大,結(jié)果是造成膠帶跑偏,增加膠帶磨損,釀成嚴(yán)重后果。這樣做的目的是為了使輸送帶上的物料在達(dá)到曲線段的起點(diǎn)位置上仍然保持良好的裝載形狀, 11 圖 34 典型的加料溜槽 清掃裝置 a、清掃裝置的作用 清掃裝置是為卸載后的輸送帶清掃粘著物之用。導(dǎo)料槽長(zhǎng)度不能超過需要的長(zhǎng)度,底邊不能和輸送帶靠的 太緊。 如果加料溜槽和導(dǎo)料槽的設(shè)計(jì)和安裝不合適,就會(huì)嚴(yán)重?fù)p壞輸送帶,因此對(duì)它的設(shè)計(jì)應(yīng)予以認(rèn)真的研究。因?yàn)樗茈y滿足物料速度及將物料導(dǎo)向輸送帶的中央。在該設(shè)計(jì)中針對(duì)上述的情況作了大量研究,使加料盡量合理化,同時(shí)考慮到下面的幾個(gè)問題: 加料的方向: 輸送的加料方向有兩種: ( 1) 運(yùn)行方向加料 ( 2) 輸送帶側(cè)面加料 沿著輸送帶運(yùn)行方向加料,這種加料方式最好。在該種情況下,輸送帶覆蓋層的磨損 量小,輸送帶運(yùn)行所需的功率最低,物料具有良好的裝載形狀而不會(huì)撒出,并且物料的粉碎率和揚(yáng)塵量也最小。這種物
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