【正文】 尖軌非工作邊軌頭的水平刨。尖軌非工作邊軌頭的水平刨切，一般應(yīng)為垂直的，以保持尖軌非工作邊與基本軌工作邊密貼。這個(gè)斜刨切的坡度愈緩，愈能增加軌面的斷面；相反地，也愈增加車輪輪緣爬上尖軌的可能。V61 尖軌軌頭的水平刨切尖軌軌頭的水平刨切，包括尖軌軌頭工作邊和非工作邊兩部分的側(cè)面刨切。補(bǔ)強(qiáng)板的長度，根據(jù)使用經(jīng)驗(yàn)應(yīng)不短于尖軌軌底的刨切長度。因此，必須進(jìn)行軌頭的垂直刨切。為了減少軌底的刨切量，以增量尖軌的斷面，用普通鋼軌制造的尖軌，其軌底應(yīng)高出基本軌軌底，為不削弱基本軌的軌底，當(dāng)尖軌密貼基本軌時(shí)，應(yīng)使尖軌軌底重迭在基本軌6軌底上，而成爬坡形式。此時(shí)，以尖軌非工作邊為基線，而尖軌軌腰中心的支距為軌頭寬度2b。為使尖端部分做成銳尖，如果尖軌不進(jìn)行彎折，而僅在尖端的非工作邊側(cè)將軌頭刨去，那么尖端軌頭與軌底就會因?yàn)闆]有軌腰連接而懸空。用普通鋼軌制造的爬坡式直線尖軌，其加工部分有：正對尖軌非工作邊與基本軌工作邊交點(diǎn)處的尖軌彎折和軌頭及軌底的刨切。轉(zhuǎn)轍器的尖軌是道岔易磨損部件之一，為延長其使用期限，應(yīng)在尖軌軌頭寬斷面間，進(jìn)行深度約 的軌頭工作邊側(cè)面淬火，淬火的硬度應(yīng)保持m50~m5布氏硬度?；拒壒ぷ鬟吪c尖軌工作邊的交點(diǎn)，為尖軌的理論尖端。25 尖軌在每組轉(zhuǎn)轍器中，有兩根尖軌，左側(cè)尖軌和右側(cè)尖軌，兩者相互對稱。48第二彎折段的支距，其值等于： ????206491759105m8???石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)31第四彎折段的支距。?1345??第四彎折段的長度。其值可近似地按尖軌尖端前部基本軌長度減去第一彎折段的長度和左、右側(cè)尖軌水平投影的差數(shù) ，即：460152????????25324第三彎折段的長度。為避免彎折連接道岔始端的魚尾板，曲基本軌的始端應(yīng)保持不短于半塊魚尾板的平直段，這里采用第一彎折段的長度為 。因此，需在每一彎折段的端部求算一支距。其中孔距 按下列方法計(jì)算：m57????9346015cos3451095604???????式中， ——尖軌的長度(mm)；460 ?——尖軌的角度或轉(zhuǎn)轍角，等于 ；?石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)30 —— 鋼軌軌端至第一魚尾螺栓孔距(mm)；6kg/m50 1—— 鋼軌第一至第二魚尾螺栓孔距(mm)； ——尖軌尖端至其下面岔枕中心的距離(mm)。 基本軌轉(zhuǎn)轍器基本軌的主要作用為：(1)導(dǎo)引機(jī)車車輛的車輪走行方向；(2)傳布機(jī)車車輛的垂直荷載到岔枕上；(3)當(dāng)尖軌密貼基本軌時(shí)，承受車輪輪緣沖擊尖軌而產(chǎn)生的水平力，和車輪在尖軌上滾動(dòng)的垂直力；(4)保持尖軌由正位扳到反位，或者由反位扳到正位的轍跟設(shè)備的穩(wěn)定性；(5)防止尖軌的爬行。石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)29第 3 章 普通鋼軌爬坡式直線尖軌轉(zhuǎn)轍器的設(shè)計(jì)單開道岔轉(zhuǎn)轍器的設(shè)計(jì)，必需以道岔總布置圖中確定的轉(zhuǎn)轍器主要尺寸為依據(jù)。??22 ????代入數(shù)據(jù)， 。y1345????當(dāng)車輛逆向行駛時(shí)，其沖擊角為： (264)1y2sinR????代入數(shù)據(jù)， 。石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)28當(dāng)車輛撞擊直線尖軌時(shí)，其動(dòng)能損失為： (263)2ysinWV??當(dāng)車輛順向行駛時(shí)，其沖擊角等于轉(zhuǎn)轍角。W由于道岔用于有軌運(yùn)輸，所以不考慮旅客的舒適度，即檢算側(cè)向過岔速度只考慮撞擊時(shí)動(dòng)能損失。表 22 岔枕的長度、根數(shù)序號 1 2 3 4 5 6 7長度/mm 數(shù)量/mm 4 11 3 2 3 2 4 道岔的總布置圖岔枕的布置位置見道岔總布置圖見附錄 。用圖解法求算岔枕長度，為一般常用的簡便方法。為使道岔的軌道基礎(chǔ)能夠具有均勻的剛性，岔枕的間距應(yīng)盡可能地保持一致；(3)各鋼軌接頭處的岔枕間距，應(yīng)與區(qū)間軌道同型鋼軌接頭處的軌枕間距一致；(4)岔枕伸出鋼軌工作邊以外的標(biāo)準(zhǔn)長度 ,應(yīng)與區(qū)間軌道的枕木相同，即：M?150930m2???其中 為枕木長度， 為標(biāo)準(zhǔn)軌距。轍叉以前部分岔枕，按垂直于道岔正線方向布置。導(dǎo)曲線終點(diǎn)的橫距： (262)??KsinxR????Ⅱ代入數(shù)據(jù)， 。sinb???由式(259)得： ；01531a?由式(260)得： ；84967432b???由式(261)得： 。石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)25 (258)2tan0?Sb? (259)0t0L? (260)2???mb (261)0qa式中， ——轍叉部分軌距，亦即標(biāo)準(zhǔn)軌距，采用 900mm；0S ——道岔的理論導(dǎo)程，為尖軌理論尖端至轍叉理論尖端的水平投影長度；tL ——轍叉角度，采用 ；?9274?? ——轍叉的跟長，采用 1300mm；m ——尖軌尖端前部基本軌長度，采用 2500mm；q ——軌縫寬度，采用 8mm。4sin1339。從圖 212 可見，直線尖軌、直線轍叉單開道岔的側(cè)線外軌工作邊 ABCD，對橫軸的投影可得道岔的理論里程： (256)??tocmpsinscosLlRK????????Ⅱ道岔全長： (257)PtqLm?式中， ——標(biāo)準(zhǔn)軌距，采用 900mm；0S——尖軌長度，采用 4600mm；ocmpl ——尖軌轉(zhuǎn)轍角，采用 ；?1345?? ——導(dǎo)曲線外軌工作邊的半徑，采用 33330mm；外R ——轍叉理論尖端前部直線段長度，采用 2023mm；K ——轍叉角度，采用 ；?927?? ——道岔理論導(dǎo)程，為尖軌理論尖端至轍叉理論尖端水平投影長度(mm)；tL——道岔的全長，為道岔前端軌縫中心至道岔跟端軌縫中心的距離(mm)；P——尖軌尖端前部基本軌長度，采用 2500mm；q ——轍叉的跟長，采用 1300mm；m ——軌縫寬，采用 8mm。此時(shí)， 值不得小于下列K數(shù)值： (255)??2021tan2sintK?????Ⅱ代入數(shù)據(jù)， 。此時(shí)， 值不得小于下列數(shù)值： (254)H2ln??代入數(shù)據(jù)， ，滿足要求。403msi927K? ??????? ??轍叉理論尖端前部直線段長度 值，應(yīng)滿足下列條件，如圖 213 所示。?20m30mR?轍叉理論尖端前部直線段長度 值計(jì)算公式為：K pSA a0ocmpltLb0B kpSα/2b0C KnS0mS0/2Dqp石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)23 (253)??0ocmpsincosSlRK?????Ⅱ代入數(shù)據(jù)。僅在 時(shí)，為了避免與?尖軌跟端相連接的導(dǎo)曲線鋼軌在轍跟接頭內(nèi)彎曲，才應(yīng)將導(dǎo)曲線的起點(diǎn)設(shè)在轍跟接頭魚尾板的外部。 確定道岔的主要尺寸道岔的主要尺寸，系指道岔的理論導(dǎo)程、道岔全長、轍叉理論尖端前部直線段長度和導(dǎo)曲線半徑等，如圖 212。y51801307m924sinl?????翼軌工作邊的展延長度為：代入數(shù)據(jù)， 。197454costan .855tan2t 2????? ??????????? ? (251)??11y1si90cosittl???????????????????代入數(shù)據(jù)， 。???翼軌輪緣槽展寬段后部，與護(hù)軌一樣，也設(shè)一開口段，它的長度 仍采用yivl，開口段外端輪緣槽寬度 采用 。翼軌輪緣槽展寬段的彎折角 ，與0?1t52t 0?護(hù)軌的彎折角 一樣，都采用與尖軌相同的沖擊角。y5032m9739。??140829????t由轍叉理論尖端至正對叉心寬 斷面處的翼軌長度，即圖 211 中 段m5b yl?長度范圍內(nèi)，保持輪緣槽寬度 。4sin3l?????????????????????? 轍叉的輪緣槽寬度和翼軌長度的計(jì)算轍叉的輪緣槽寬度： (247)??1K201???tDSt式中， ——標(biāo)準(zhǔn)軌距，其值為 ；0Sm9 ——轍叉翼軌工作邊至護(hù)軌軌頭外側(cè)工作邊的最大距離，為 ；2D 812m ——護(hù)軌的輪緣槽寬度，其值采用 ；Kt 45 ——制造時(shí)可能出現(xiàn)的轍叉輪緣槽的負(fù)公差。m0~1 3tm90護(hù)軌工作邊的展延長度： (246)???????????????150~sin2~02tan50KXP ??tl石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)20 np yl? yl?t yl yl?t2 ?b1 t2 Dβ0β1 t3 t3Ⅳliv代入數(shù)據(jù)， 。01345???? (245)2K10tanx???代入數(shù)據(jù)， 。展寬段的彎折角度 ，m52?t 0?應(yīng)與尖軌的沖擊角相同。50219tan974x?????列車在道岔上行駛時(shí)，為使車輪的輪緣能夠進(jìn)入護(hù)軌的輪緣槽內(nèi)，應(yīng)在護(hù)軌平直段的兩端，各設(shè)輪緣槽展寬段(圖 210 中 段)。此m50時(shí)，兩端可各延長 。432859K???t 43~0制約撞擊心軌尖端的護(hù)軌長度，應(yīng)起自正對轍叉的咽喉，終至正對轍叉心寬處。護(hù)軌的輪緣槽寬度 ：Kt (242)210K??DSt式中， ——標(biāo)準(zhǔn)軌距，其值為 ；0Sm9 ——轍叉心工作邊至護(hù)軌軌頭外側(cè)工作邊的最小距離，其值為 ；1D 5m8 ——護(hù)軌在使用中，軌頭磨耗的調(diào)整限度。?? 8523815??D (241)min?代入數(shù)據(jù)， ，容許變化范圍 813~815mm。??53281390???t不宜規(guī)定過寬，否則將不必要地增大有害空間。m28013580K??l 護(hù)軌輪緣槽寬度和護(hù)軌長度的計(jì)算護(hù)軌的主要作用為防止車輪通過轍叉時(shí)，車輪輪緣撞擊心軌。采用的轍叉實(shí)際長度全長 ，為轍叉的趾長 與跟長 實(shí)際值之和。m13in?一般要求：轍叉的趾、跟端接頭均為懸空式的；轍叉中部岔枕間距應(yīng)能夠布置石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)18成與各該型鋼軌最重級軌道上枕木間距相同，并允許有 %的調(diào)整范圍。m5代入數(shù)據(jù)， 。此時(shí)，轍叉跟端需采用魚尾板間隔鐵結(jié)構(gòu)。?????? 1580in?轍叉跟長的最小理論長度為： (236)Hmin12talBbvx???代入數(shù)據(jù)， 。1arctn92746????? (235)Hmin12talBbvx??式中， ——軌底寬度，采用 132mm；B b——軌頭寬度，采用 70mm； ——裝卸第一根魚尾螺栓所需的兩翼軌的軌底間隔，對于 鋼軌v2 kg/m50；m139? ——魚尾板長度，采用 820mm；Hl ——魚尾板最外端螺栓孔中心至其端部的距離，采用 50mm。圖 29 組合式直線轍叉但是，在很多情況下，為著制造、養(yǎng)護(hù)和修換的方便，其長度應(yīng)盡可能與既有的或標(biāo)準(zhǔn)的轍叉長度相同。 轍叉及護(hù)軌的主要幾何尺寸 轍叉長度的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用組合式直線轍岔，如圖 29。????fz時(shí)，則表示機(jī)車走行部分輪軸的構(gòu)造，對在檢算半徑導(dǎo)曲線上為楔形內(nèi)0?接時(shí)，不需要加寬軌距。???f再從相似三角形 和 中求得 值為：BAd1f (232)???n11ocmp0UlCqlfL?????石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)16代入數(shù)據(jù)， 。m250691???‰q250 確定道岔前端接頭軌距將機(jī)車的第Ⅱ輪對置于正對道岔前端接頭處檢算軌距，如圖 28 所示。此時(shí)，尖軌尖端前部基本軌長度 值為：qiSocmp?? (230)式中， ——尖軌尖端軌距，采用 915mm；ocmpS——標(biāo)準(zhǔn)軌距，采用 900mm；0 ——尖軌尖端前部軌距加寬的遞減率，采用 6‰。 ????S保持正常強(qiáng)制內(nèi)接時(shí)： (229)ocmpinmaxaxocmp 22zdTS????代入數(shù)據(jù)， 。機(jī)車通過尖軌尖端時(shí)，考慮輪軸游間總和 ，則楔形內(nèi)接時(shí)所需的軌距加寬??量： ??1ocmpfz (227)代入數(shù)據(jù)， 。??.??由式(222)得： 。???由式(225)得： 。9sin339。????f由式(222)得： 。?????? (226)??1112tanrhC?????Ⅰ ⅡⅢ ⅣL0Al llγ d f1A1 B1B Df nUD1C1 γ1石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)14代入數(shù)據(jù)， 。?????? (224)????211tan??hrC代入數(shù)據(jù)， 。?????fγxL0xf1 βfL0B1BA C石家莊鐵道學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)13圖 27 尖軌尖端軌距楔形內(nèi)接計(jì)算圖 (22