【正文】 第 4 層：柱頂軸壓比 [uN] =N/Ac fc=103/=，需調(diào)整。 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 50 2)、 橫向框架 A 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 : 表 64 A 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層數(shù) M柱 M梁 梁調(diào)整后 柱頂 柱底 梁 M梁 6 5 4 3 2 1 3）、 橫向框架 A 柱柱端調(diào)整后的結(jié)果： 表 65 橫向框架 A 柱柱端調(diào)整后的結(jié)果 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γRE（ ΣMc=ηcΣMb） γREN （ 2） 、 B 柱： 1）、計(jì)算軸壓比 第 6 層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 ΣMb 為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值 之和。 第 3 層，柱頂軸壓比 [uN] =N/Ac fc=103/=，需調(diào)整。 第 5 層，柱頂軸壓比 [uN] =N/Ac fc=103/=， 不 需調(diào)整。m V=γRe[ηvb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] =[2+] = 左 震： M lb= M rb=m M rb=m M rb=m 所以 BC 跨跨間最大彎矩發(fā)生在 跨中， γReMmax=m MB=m VA= （ MA+MB） /l+q1l/2+q2l/4= KN x 可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l 得 x=1m 最大彎矩發(fā)生在跨中， 最大 正 彎矩值： Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l =+ γREMmax== KNm BC 跨梁梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1== KN/m q2=（ +2） =右 震： MA=m γREMmax=()= KNm MB=m γReMmax== KNm MB= γRe 梁取 ，柱取 表 61 各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結(jié)果 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 42 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk 調(diào)幅后 SQk 調(diào)幅后 SEk(1) SEk(2) γRe[（ SGk+）+] + + γReMmax 1 2 6 A M V B 左 M V B 右 M V 5 A M V B 左 M V B 右 M V 4 A M V B 左 M V B 右 M V 3 A M V B 左 M V B 右 M V 2 A M V B 左 M V B 右 M V 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 43 1 A M V B 左 M V B 右 M V 跨間最大彎矩的計(jì)算： 以首層 AB 跨梁為例，計(jì)算方法和過程如下： 計(jì)算原理：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。CB 中中 3)彎矩計(jì)算 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 圖 58 力矩分配法計(jì)算彎矩 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 圖 59 分層法彎矩計(jì)算結(jié)果 4)疊加后修正 表 55 頂層彎矩（單位 :） 層號(hào) 節(jié)點(diǎn) A6 B6 頂 層 桿件截面 下柱 右梁 左 梁 下柱 右梁 分配系數(shù) 疊加后彎矩 += = 不平衡彎矩 彎矩分配 最終彎矩 表 56 第五層彎矩（單位 :） 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 層號(hào) 節(jié)點(diǎn) A B 5 層 桿件截面 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右 梁 分配系數(shù) 疊加后彎矩 += += = = 不平衡彎矩 彎矩分配 最終桿端彎矩 表 57 標(biāo) 準(zhǔn)層彎矩（單位 :） 層號(hào) 節(jié)點(diǎn) A B 標(biāo) 準(zhǔn) 層 桿件截面 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 分配系數(shù) 疊加后彎矩 += += = = 不平衡彎矩 彎矩分配 最終桿端彎矩 表 58 首層彎矩（單位 :） 層號(hào) 節(jié)點(diǎn) A1 B1 首 桿件截面 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 分配系數(shù) 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 層 疊加后彎矩 += = 不平衡彎矩 彎矩分配 最終桿端彎矩 圖 510 活載作用下彎矩圖 （單位 :） 2. 活載作用下梁柱的剪力和軸力計(jì)算： （ 1）、活載作用下梁端剪力計(jì)算： 1）第 6 層： 邊跨： VL= (+)1/2/2+()/= VR= (+)1/2/2()/= 中跨： VL= VR =1/2/2= KN 2）第 5 層： 邊跨： VL= (+)1/2/2+()/= 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 VR= (+)1/2/2()/= 中跨： VL= VR =1/2/2= KN 2）標(biāo)準(zhǔn)層： 邊跨： VL= (+)1/2/2+()/= VR= (+)1/2/2()/= 中跨： VL= VR =1/2/2= KN 3）首層剪力： 邊跨： VL= (+)1/2/2+()/= VR= (+)1/2/2()/= 中跨： VL= VR =1/2/2= KN （ 2）、 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 表 59 活載下梁端剪力及柱軸力（單位 :KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱 AV BlV BrV AiN BiN 6 5 4 3 2 1 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 圖 511 活載作用下梁端剪力和柱軸力圖 第六章 內(nèi)力組合 、框架梁的內(nèi)力組合： 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為二級(jí)抗震等級(jí)。BC 中中 ml ?????? 2239。AB 邊邊 ml ?????? 2239。6C B 中中 2）中間標(biāo)準(zhǔn)層和首層固端彎矩為： ml ?????? 2239。6B C 中中 ml ?????? 2239。6A B 邊邊 ml ?????? 2239。 1）屋頂各桿的固端彎矩為： ml ?????? 2239。 ??????? ）（）（邊 ??m/ BC39。6 ??????? ）（）（邊 ??m/ 6B C39。為了提高精度，可將節(jié)點(diǎn)不平衡 彎矩再分配一次進(jìn)行修正，修正后的豎向荷載作用下的整個(gè)結(jié)構(gòu)彎矩圖。CB 中中 3） 線剛度計(jì)算 ABA 2 B 2 頂層節(jié)點(diǎn)線剛度示意圖 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 ABA 1A 2B 1B 2C3 015. 633 標(biāo)準(zhǔn)層節(jié)點(diǎn)線剛度示意圖 ABA 1A 2B 1B 2C3 015. 683 首層節(jié)點(diǎn)線剛度示意圖 圖 53 節(jié)點(diǎn)剛度示意圖 4)分配系數(shù)計(jì)算 頂層AB 0. 310. 310. 380. 360. 24標(biāo)準(zhǔn)層A B 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 首層A B 圖 54 節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)示意圖 5)彎矩計(jì)算 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 圖 55 力矩分配法計(jì)算彎矩 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 圖 56 分層法彎矩計(jì)算結(jié)果 6)將各層分配法求得的彎矩圖疊加，可得整個(gè)框架恒荷載作用下的彎矩圖。BC 中中 ml ?????? 2239。AB 邊邊 ml ?????? 2239。6C B 中中 2）中間標(biāo)準(zhǔn)層 和首層 固端彎矩為： ml ?????? 2239。6B C 中中 ml ?????? 2239。6A B 邊邊 ml ?????? 2239。 1） 屋頂各桿的固端彎矩為： ml ?????? 2239。 ????????? ）（）（邊 ?? m/ 2BC1BC39。6 ????????? ）（）（邊 ??m/ 26B C16B C39。梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載 。 圖 45 橫向框架在水平地震作用下的 軸 力圖（單位： KN） 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 第五章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 （橫向框架內(nèi)力計(jì)算） 、計(jì)算單元的選擇確定： 取 ③ 軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如圖 51 所示： 圖 51 、 恒載作用下內(nèi)力 計(jì)算： 恒載作用下 彎矩 計(jì)算 ： 恒載 (豎向荷載 )作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法。 圖 43 橫向框架在水平地震作用下的彎矩圖 (單位： KNm) （ 2）、剪力圖如圖 43 所示。 表 46 反彎點(diǎn)高度比 y 樓層 A 軸中框架柱 B 軸中框架柱 C 軸中框架柱 D 軸中 框架柱 六層 五層 四層 三層 二層 一層 柱端彎矩及剪力計(jì)算 Vij=DijV i /∑Dij M 下 ij=Vij*yh M 上 ij=Vij（ 1y） h 柱端彎矩及剪力計(jì)算計(jì)算過程見表 47 所示。 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y3，其它柱均無修正。 y y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 y=y0+y1+y2+y3 注： y0框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 地震影響系數(shù) 本工程所在場(chǎng)地為 8 度設(shè)防，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地土為 II 類，結(jié)構(gòu)的基本自振周期采用能量法的計(jì)算結(jié)果，即 T=，查表得： αmax= 查表得： Tg＝ ，因 5TgT1= Tg，則地震影響系數(shù)為： α1=（ Tg/T） =（ ） = 各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及樓層層間位移計(jì)算 結(jié)構(gòu)總重力荷載值 GE＝ 對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： 防災(zāi)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 FEK 總 ＝ α1Geq==＝ 因 T1 ,= 故可不考慮頂部附加地震作用系數(shù)，每榀框架所承受的地震作用力可按下式分 配至各層節(jié)點(diǎn)處： Fi=GiHiFEk/∑Gi