【正文】 測壓孔 本設(shè)計不設(shè)置測壓口 。 鋼架結(jié)構(gòu) 鋼架結(jié)構(gòu)每一節(jié)都設(shè)有 17根 60 60 4mm 的方鋼，吊頂選用 60 5mm 的等邊角鋼，下橫梁焊有 60 5mm 的等邊角鋼，而燒嘴的固定用 50 5的等邊鋼。 故本設(shè)計在燒 成帶兩端即 8 節(jié)和 11 節(jié)設(shè)上下?lián)醢鍝鯄Y(jié)構(gòu)，有利于該段溫度的控制和調(diào)節(jié)，同時起到阻擋急冷空氣進入的作用。預(yù)熱帶設(shè)置擋墻、擋板可以增加煙氣在高溫區(qū)的滯留時間，提高煙氣利用率，從而提高熱利用率。 一般來說，下?lián)鯄εc上檔板的設(shè)置應(yīng)該根據(jù)各個段的要求來定。 下?lián)鯄蜕蠙n板 由于輥道窯屬中空窯，工作通道空 間大，氣流阻力小，難以調(diào)節(jié)窯內(nèi)壓力制度及溫度制度。而寬度方向上也要留膨脹縫，這沒有具體的規(guī)定，留多少道膨脹縫則根據(jù)砌筑的方便與廠家的要求來定。 膨脹縫 窯體受熱會膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免砌體開裂、擠壞，必須重視窯體膨脹的留設(shè)，窯墻、窯頂?shù)绕鲶w都要留設(shè)，一般每隔 2m 左右留設(shè) 20～ 40mm 膨脹縫，內(nèi)填陶瓷棉或石棉。 觀察孔與測溫口 每個燒嘴的對側(cè)窯墻設(shè)置直徑 30mm 的觀察孔，上窯墻觀察孔的里面要向下打個斜 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設(shè)計 20 角，以便可以觀察窯內(nèi)磚的走勢情況及其它燃燒情況，當(dāng)遇到了事故處理口時 就不設(shè)置觀察口。 為了避免熱氣體外溢，必須對事故處理口進行密封。同時考慮到實際情況，結(jié)合一些先進窯爐的經(jīng)驗，具體布置如下：在低溫段： 20～ 500℃之前，以及 冷卻帶 第 12～ 15 節(jié)每2 節(jié)設(shè)一輥上事故處理口，輥上事故處理口一共設(shè)置 3個。經(jīng)過計算，取事故處理孔尺寸為：輥下處理孔 360 115mm，輥上處理孔 230115 mm。 7 窯體附屬結(jié)構(gòu) 事故處理孔 本設(shè)計將事故處理設(shè) 在輥下，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。托輪摩擦式連接是將輥棒自由的放在間距相等的托輪上，利用輥子的摩擦力帶動輥子轉(zhuǎn)動。 同時考慮到每節(jié)窯長 20xxmm，確定最后的輥距為 27mm，每節(jié)裝 20 根輥棒。 輥距的確定 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設(shè)計 19 輥距即相鄰兩根輥子的中心距，確定輥距主要依據(jù)是制品長度、輥子直徑以及制品在輥道上移動的平穩(wěn)性。除了第 1— 2 節(jié)采用一個電機，其余都是兩節(jié)使用一個電機。 本設(shè)計采用螺旋齒輪傳動與多電機傳動，并且使用差速傳動（對裸燒產(chǎn)品還對調(diào)整變形有好處）。 電機帶動傳動裝置也有兩種形式：一是長軸傳動，其特點是一臺電機帶動一根與窯長差不多的長軸，通過二級減速將動力分配若干組，長軸上裝有離合器。齒輪傳動具有明顯的可靠性和平穩(wěn)性，不過，由于齒與齒之間為點接觸，容易磨損，對安裝和潤滑要求較高。鏈傳動結(jié)構(gòu)簡單，造價低，早期的輥道窯大多采用鏈傳動，但鏈傳動不夠平穩(wěn)，鏈條較長時易發(fā)生爬行現(xiàn)象。本設(shè)計對于輥棒的選擇如下：在低溫段（ 40～ 400℃）采用Φ 40 2320mm 無縫鋼管棍子；在中溫段（ 400～700℃）采用Φ 40 2320mm 莫來石輥棒；而高溫段（ 700～ 1250℃）采用Φ 40 2320mm莫來石 — 剛玉質(zhì)陶瓷輥棒。根據(jù)使用溫度選用不同的輥棒，鋼棒一般用在窯頭、窯尾。輥道窯的傳動系統(tǒng)由電機、減速設(shè)備和傳動機構(gòu)所組成。 輕質(zhì)粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=130mm 硅藻土磚導(dǎo)熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=195mm 熱流 q=（ 26040） /（ +） =150（ W/m2） 窯 底 散熱面積 A 底 = m2 故： Q 底 =150**=（ KJ/h） ②燒成帶（ 8～ 11 節(jié)）：該段溫度范圍為 500～ 1250℃，窯外壁表面平均溫度 80℃，窯內(nèi)壁平均溫度 875℃ a 窯頂： 輕質(zhì)高粘磚導(dǎo)熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=230mm 硅酸鋁耐火纖維束導(dǎo)熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=130mm 熱流 q=（ 87580） /（ +） =（ W/m2） 窯頂散熱面積 A 頂 =**4= 故： Q 頂 =**=（ KJ/h） b 窯墻： 輕質(zhì)高粘磚導(dǎo)熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=230mm 硅酸鋁耐火纖維束導(dǎo)熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=130mm 熱流 q=（ 87580） /（ +） =（ W/m2） 一側(cè)窯墻散熱面積 A 墻 =**4= 故： 二側(cè)窯墻散熱量 Q 墻 =2***=（ KJ/h） 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設(shè)計 14 c 窯底： 輕質(zhì)高粘磚導(dǎo)熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=230mm 硅藻土磚導(dǎo)熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=195mm 熱流 q=（ 87580） /（ +） =（ W/m2） 窯 底 散熱面積 A 底 = 故： Q 底 =**=（ KJ/h） 窯體總散熱量： Q3=+++++=（ KJ/h） 物化反應(yīng)耗熱 Q4 自由水蒸發(fā)吸熱 QW 自由水質(zhì)量 GW=G2G3=12611248=13(Kg/h) 煙氣離窯溫度 tg=400℃ ∴ QW=GW（ 2490+ tg） =13*（ 2490+*400） =42406（ KJ/h） 煙氣帶走顯熱 Qg 離窯煙氣總量 Vg=[Vg0+（ɑ gɑ） .Va0].x=[+（ ） *].x=(m3/h) 煙氣離第 11 節(jié)窯溫度 tg=600℃， 400℃時煙氣比熱 容 cg=（ KJ/m3.℃） ∴ Qg=Vgcgtg=**600=（ KJ/h） 其他熱損失 Q5 根據(jù)經(jīng)驗占熱收入的 5% Q5=（ Q1+Qf+Qa+Qa’ ） *=（ 285075+ + +） * =+ 列出熱平衡方程式 Q1+ Qf+Qa+Qa’ =Q2+Q3+Q4+Qg+Q5 285075+++ =1635660++42406+ ++ 解得 x= 列出預(yù)熱帶燒成帶平衡表 熱收入 熱支出 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設(shè)計 15 項目 KJ/h % 項目 KJ/h % 坯體帶入顯熱 285075 產(chǎn)品帶出顯熱 1635660 燃料化學(xué)熱及顯熱 窯爐散失之熱 助燃空氣顯熱 物化反應(yīng)熱 42406 漏 入空氣顯熱 煙氣帶走顯熱 其他熱損失 總計 熱平衡計算基準(zhǔn)及范圍 計算基準(zhǔn)：（時間基準(zhǔn)： 1min；溫度基準(zhǔn)： 0℃） 熱平衡框圖 熱平衡示意框圖如下 Q 2Q 6Q 10Q 7 Q 8 Q 9 冷卻帶熱平衡示意圖 Q2 —— 產(chǎn)品帶入顯熱 ； Q6—— 冷卻風(fēng)帶入顯熱； Q7 —— 產(chǎn)品帶出顯熱； Q8 —— 熱風(fēng)抽出帶走顯熱； Q9 —— 窯體散熱； Q10 —— 其它熱損失 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設(shè)計 16 熱收入項目 制品帶入的顯熱 Q2 制品帶入的顯熱在上面已經(jīng)算出： Q2=285075（ KJ/h） 冷卻風(fēng)帶入的顯熱 Q6 鼓入冷風(fēng)為自然風(fēng) ,ta =20℃ ,查表知此時冷風(fēng)的比熱為 : ca =(m3 ?℃ ) 設(shè)鼓入風(fēng)量為 Vx m3 /h，則 : Q6 = Vx ta ca =26Vx 熱支出項目 產(chǎn)品帶出顯熱 Q7 出窯時產(chǎn)品的質(zhì)量為 G1=1248 (kg/h),出窯口溫度 t7 =80℃ ,查表知此時溫度下制品的平均比熱為 c7 ＝ +26 105? t7 ＝ +26 105? 80＝ kJ/(kg?℃ ) 則 Q7 =G1t7 c7 =1248 80 =（ kJ/h） 熱風(fēng)抽出時帶走的顯熱 Q8 抽風(fēng)為鼓入風(fēng)的 95%,故抽出熱風(fēng)量應(yīng)為 m3 / :t8 =400o C,查表知此時的比熱為 :c8 =(m3 ?℃ ),則 : Q8 = t8 c8 = 400 Vx = Vx 窯體散失熱 Q9 在 冷卻 帶的窯體散熱（ 12～ 16 節(jié)）：該段的溫度范圍為 1250