【正文】 ℃ 可 用此 式 計算 03830001043t 帶 入 公式 得 Q 47817253909t t kcalh 1998761116340t t KJh③ 設(shè)損失四周的熱量為所傳遞熱量的 25 則 Q 25 318640251373137027 45331637 KJh 式中31864025 熱富油 175℃帶走熱量 QkJh1373137027 冷富油 60℃帶入熱量 Q kJh 則輸出熱量 Q Q＋ Q＋ Q 3211385343 2020204140032t t45686898 由熱量平衡得 Q Q 即 6118829501 3211385343 1998761116340t t45331637 解之得 t 12877℃ Q 2844749857 kJh 熱量平衡如下名 稱輸入 kJh 輸出 kJh 富 油13731370273 1864025 熱 貧 油 47034491082844749857 損 失 45331637 共 計 60765861356076586135643 換熱器面積的確定換熱器內(nèi)貧富油呈逆流流動其溫度差為貧油 175℃ 115627℃富油 125℃ 60℃ 50℃ 55627℃則。℃② 熱貧油在 t℃時帶走的熱量 Q 式中洗油含萘在 t℃下的比熱 kcalkg℃② 熱貧油在 175℃時帶入的熱量 Q 236 30186＋ 2211 12205005 175 473490073 KJh 式中 22112366 洗油和粗苯在 175℃下的比熱 kJkg h 則輻射段加 熱面積為 F 19210 ㎡取對流段加熱強度為 21000 KJ ㎡℃ 粗苯帶入熱量 粗苯量比熱溫度 KJh 粗苯比熱 C 0383＋ 000104t 0383＋ 000104 180 0571 KcaLKg ℃則 248072 0513 125 418 66493839 KJh③ 水帶入熱量 水量比熱溫度 75137 1017 125 418 399264869 KJh 式中 1017 水在 125℃下的比熱 KcaLKg h 得花環(huán)填料面積 F 025 6811721 1702930 ㎡洗苯塔吸收段內(nèi)填 Z型花環(huán)填料填料層的結(jié)構(gòu)采用多段填充塔頂部設(shè)一層高 08m的捕霧層充填 X型花環(huán)填料采用 6 個葉式噴頭在塔的適當(dāng)部位設(shè)再分布器三種花環(huán)填料規(guī)格見下表型號填充分?jǐn)?shù) 個 m比表面積 ㎡ Nm空隙率 容重 KgmX32500 185 88111 Z8000 127 89 120 D3000 94 90 88 由上表可查出 Z 型花環(huán)的比表面積為 127 ㎡ Nm 秒年里則填料總體積 V 1702930127 13409 m 故填料高度為 h 977 m因此洗苯塔可分為 5層填料每層高度為 2m填料層間距為 1m捕霧層高 08m再分布器段 25m 煤氣入口段 2m 煤氣出口段 2m 洗苯塔底部槽高為 5m 噴淋高度為 25m 第二層與第三層填料間設(shè)再分布器則洗苯塔內(nèi)填料高度為 H 5 2253 1 155 m 塔高可取為 H 155082252522 附加高度 30 m63 蒸餾脫苯部分設(shè)備計算和選型 631 計算依據(jù)粗苯產(chǎn)量為 2179008 kgh 其中苯 2179008 76 165605 kgh 甲 苯 2179008 15 32670 kgh 二甲苯 2179008 5 10895 kgh萘溶劑油 2179008 4 8716 kgh 貧油量 12274721 kgh 貧油密度 γ 1050Kg m 則 V 1227471050 11690 mh 貧油中粗苯的含量為 11690 03 0351 m h粗苯的密度取 860 kgm則粗苯量為 0351 860 30186 Kgh其中含苯 28 30186 845 Kgh 甲 苯 192 30186 5796 Kgh 二甲苯 308 30186 9297 Kgh萘溶劑油 472 30186 14248 Kgh富油量 貧油量＋粗苯產(chǎn)量＋貧油中含粗苯量 12274721＋ 217900830186 125228078 Kgh 富油中水量 富油量 05～ 1 125228078 06 75137 Kgh 富油中萘量 富油量 5 125228078 5 626140 Kgh 洗油 量 貧油量 富油中萘量 12274721 – 626140 11648581 Kgh 則進入脫苯工序的富油量如下成分 KghKghKmolh 分子量洗油 116485811227472172804160 萘 6261404892128 苯 16645252932213478甲苯 38466419919 二甲苯 20192192105． 9 溶劑油 22964192120 水 7513741518共計 125979384342632管式爐管式爐出口富油溫度為 180℃壓力為 920mmHg180℃時各種組分的飽和蒸汽壓 mmHg分別為苯 7668甲苯 3875萘 295溶劑油 1100洗油110 從管式爐出來的富油進入脫苯塔時閃蒸后與閃蒸前液相中各組分比率計算如下用試差法苯的比率假設(shè) 062 甲 苯 0764 二甲苯 0859 溶劑油 0919 洗 油 0977 萘 0991 水 0 閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量如下包括進入再生器的洗油量成 分 KmolhKgh 苯 062 2134 13231031941741654甲 苯 0764 419 32029408 二甲苯 0859 192 16517474 溶劑油 0919 192 1762112 萘 0977 4892 477961171212077408 洗 油 0991 72804 721491154384共 計 78911123266416 驗算 A 1231729 AA 0616 與假設(shè)值 0619 非常接近故以上計算正確在脫苯塔進口各組分蒸發(fā)量如下包括進入再生器的蒸發(fā)量成 分 Kgh 苯 16645103194 632567698241961514 甲 苯 3846629408 9058 二甲 苯 20192173676 28244 溶劑油 229642112 1844 萘 626140611712 14428119169 洗 油 116485811154384 104741 水 75137 共 計 2712884 粗苯在管式爐中的蒸發(fā)率 7698242179008 100 35 管式爐輸入熱量 從洗苯塔來的富油經(jīng)分縮器貧富油換熱器后進入管式爐包括洗油粗苯水其溫度為 125℃帶入熱量① 洗油帶入熱量包括萘 洗油量包括萘 125℃洗油的比熱溫度 12274721 0491 125 418 3149048986 KJh 式中 0491 含萘洗油 125℃時的比熱 KcaLKg h 本設(shè)計取 125ms 花環(huán)填料表面定額值為 025 ㎡ Nm S S S S S s K 0023R 取 n 04 橫管終冷塔采用 25 25 的無縫鋼管鋼號為 20 管數(shù)為 342 根據(jù)前面計算得冷卻水量為 46288 mh 管內(nèi)水速為 u 01234 ms 在冷卻水的平均溫度為 23℃時水的物性參數(shù)如下 比熱 C 418 KJKg K 是管內(nèi)壁至冷卻水對流傳熱系數(shù) J ㎡ 2 836 ㏑ 00522x＋ 536 00522 836＋ 536 580 故 3303 J ㎡ S年產(chǎn) 150 萬噸焦化廠粗苯工段畢業(yè)設(shè)計 本科生畢業(yè)設(shè)計設(shè)計題目 年產(chǎn) 120 萬噸焦化廠粗苯工段的設(shè)計 目 錄第一章 緒論 111煉焦煤氣中回收苯族烴的意義 112 粗苯的性質(zhì) 113 設(shè)計任務(wù)書 2131 設(shè)計題目 120 萬 ta 焦化廠粗苯工段的工藝設(shè)計2132 計算條件 3133 設(shè)計條件 3134 設(shè)計要求 4第二章 工藝論證及確定 621 煤氣的終冷及除萘的方法及工藝選擇 6211 煤氣終冷和除萘工藝 7212 煤氣終冷和焦油洗萘工藝 8213 油洗萘和煤氣終冷工藝 9214 橫管 終冷洗萘工藝 10 22 洗苯工藝 11221 用焦油洗油回收粗苯 12222 石油洗油回收粗苯 13 第三章 粗苯脫苯方法及工藝選擇 1531 蒸汽加熱法生產(chǎn)一種苯工藝 1532 管式爐加熱富油脫苯 16第四章 粗苯回收原理 1841 洗油吸收苯族烴的基本原理 1842 脫苯原理 20421影響脫苯的因素 21 第五章 粗苯工段工藝的詳述 2251 工藝流程詳述 22511 橫管終冷洗萘工藝 22512 洗苯工藝 23513 脫苯工藝 2352 操作規(guī)程及技術(shù)指標(biāo)24521 終冷洗苯部分 24522 蒸餾脫苯部分 25 第六章 主要設(shè)備的 工藝計算和選型 2861 終冷洗苯部分的工藝計算及設(shè)備選型 28611 計算依據(jù) 28612 計算過程 28613 橫管終冷洗萘塔的計算 3062 洗苯塔的計算 3563 蒸餾脫苯部分設(shè)備計算和選型 38631 計算依據(jù) 38632 管式爐 40633 再生器計算 45634 脫苯塔計算47635 分縮器的計算 5164 貧富油換熱器的計算和選型 51641 基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 51642 熱量衡算 52643 換熱器面積的確定 5365 貧油冷卻器的計算 5466 冷凝冷卻器的計算 5567 管道計算 55671 煤氣管徑計算 55672 貧油管路計算 55673 富油 管路計算 55674 蒸汽管徑的計算 5668 貧油泵的計算和選型 56681 泵的壓頭計算 56682泵的軸功率 57 第七章 粗苯工段崗位定員及操作規(guī)程 5871 操作崗位的確定及定員 58711 崗位的確定 58712 崗位定員 5972 崗位操作規(guī)程 59721 崗位操作 59722洗滌部分開停工操作 59723蒸餾部分開停工操作 60724特殊操作 60725不正常情況處理 61 第八章 非工藝部分 6281 自動化儀表的要求 6282 防火防爆和采暖通風(fēng) 65821．防火防爆 65822．采暖通風(fēng) 6583 供汽和給排水 65831．供汽 65832． 給排水 6584 檢化驗項目 6685 電力 土建 6786 其他 67第九章 經(jīng)濟概算 6891編制說明 6892 經(jīng)濟概算 6893 經(jīng)濟分析 74 第十章 設(shè)備及管道材料匯總 76101設(shè)備一覽表 76102 圖紙目錄 77103 管道明細(xì)表 77參考文獻 83 第一章 緒論 11煉焦煤氣中回收苯族烴的意義煉焦化學(xué)工業(yè)是煤炭綜合利用的專業(yè)煤在煉焦時除了有 75 左右變成 焦炭外還有 25 左右生成各種化學(xué)品及煤氣為了便于說明將煤炭煉焦時的產(chǎn)品如下單位 由此看來從荒煤氣重粗苯的含量來看回收苯三十分必要的焦?fàn)t煤氣經(jīng)脫苯出氨后進入粗苯工段語 詞進行苯族烴回收并制取粗苯目前我國焦化工業(yè)生產(chǎn)的苯類產(chǎn)品仍占很重要的地位 12 粗苯的性質(zhì)粗苯是多種芳烴族和和其它多種碳?xì)浠衔锝M成的復(fù)雜混合物粗苯的主要成分是苯二甲苯甲苯及三甲苯等此外還含有一些不飽和化合物硫化物及少量的酚類和吡啶堿類在用洗油回收煤氣中的苯族烴時則尚有少量輕質(zhì)餾分摻雜在其中粗苯是談黃色的透明液體比水輕不溶于水在貯存時由于輕質(zhì)不飽和化合物的氧化和聚合所形成的樹脂狀物質(zhì)能溶于粗苯使其著色并很快地變暗在常溫下粗苯的比重是 082～092kgL粗苯是易燃易爆物質(zhì)閃點 12℃粗苯蒸汽在空中的濃度達到 14～ 75體積范圍內(nèi)時及形成爆炸性的混合物粗苯質(zhì)量的好壞以實驗室蒸餾時 180℃前蒸餾出量的百分?jǐn)?shù)來確定粗苯的沸點范圍是 75～ 200℃若 180℃前溜出量越多粗苯質(zhì)量越好若在 180℃后的溜出物則為溶劑油粗苯易燃易爆要求工段必須嚴(yán)禁煙火并對電動機加以防爆粗苯的組成取決于煉焦配煤的組成及煉焦產(chǎn)物在炭化室內(nèi)熱解程度粗苯各組分的平均含量如下組 分分 子 式含 量備 注苯 55～ 75 甲苯11～ 22二甲苯 25～ 6同分異構(gòu)體及乙基苯三甲苯和乙基甲苯 1～ 2同分異構(gòu)體總和不飽和化合物其中 7～ 12 環(huán)戊二烯 06～ 10 苯乙烯 05～ 10 苯并呋喃 10～ 20 包括同系物茚 15～ 25硫化物其中 03～ 18按硫計二硫化碳 03～ 14噻吩 02～ 16飽合物 06～ 15 為了滿足從煤氣中回收和制取粗苯的要求洗油為了滿足從煤氣中回收和制取粗苯的要求洗油應(yīng)具有如下性能 1 常溫下對苯族烴有良好的吸收能力在