【正文】 該溫度下水的飽和蒸汽壓力：水蒸氣的分子數(shù)為 粗苯（180℃以前的餾出93%）產(chǎn)量為設(shè)水全部蒸發(fā)。再生器油氣出口處油氣壓力為980 mmHg，則組分的平衡常數(shù)K為：萘 = 496/980 = 洗 油 = 200/980 = %，% = Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h； Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h。h，則對(duì)流段加熱面積為： 蒸 汽 F = = ㎡ 富 油 設(shè)管式爐加熱效率為80%，煤氣熱值為17800 KJ/Nm.則煤氣消耗量為 ：V = = Nm/h 煤氣在管式爐中燃燒產(chǎn)生熱量為： Q = 17800 = = 萬Kcal/h根據(jù)《焦化設(shè)計(jì)參考資料》選熱負(fù)荷為270萬千卡/時(shí)和熱負(fù)荷為420萬千卡/時(shí)的管式爐各一臺(tái)，其各項(xiàng)參數(shù)如下：型號(hào):25525Φ127/Φ127/89直徑:3442mm 總高:19572mm 總熱負(fù)荷:270萬千卡/時(shí)，加熱面積對(duì)流段油管：60㎡ ㎡ 輻射段油管：㎡ 輻射段氣管 ㎡ 設(shè)備總重：金屬重： 耐火材料重： 型號(hào)：42025φ114/φ152 直徑：4254mm；總高：28564mm；總熱負(fù)荷：420萬千卡/時(shí) 加熱面積 對(duì)流段油管：50 ㎡ 對(duì)流段氣管：㎡ 輻射段油管：175 ㎡ 輻射段氣管：㎡ 設(shè)備總重 金屬重： 耐火材料重： 進(jìn)入再生器的富油中的各組分的蒸發(fā)率按下式計(jì)算：式中——組分蒸發(fā)率n ——提留段塔板層數(shù)K——組分平衡常數(shù)；K=——組分的飽和蒸汽壓力，mmHgP ——再生器內(nèi)總壓力，mmHgl ——油分子數(shù)與水分子數(shù)之比，；，——油量和水蒸氣量，Kg/h；，——油和水蒸氣的分子量，分別為160和18；再生器內(nèi)設(shè)7層多孔折流板，設(shè)其相當(dāng)于兩層泡罩塔板，n=2。 ℃則 = 180 = KJ/h故: = ＋ = ＋= KJ/h（2） 粗苯蒸汽和油氣帶出熱量① 洗油蒸汽帶走熱量（含萘蒸汽） = 含萘洗油蒸汽量熱焓 = = KJ/h——180℃含萘洗油蒸汽熱焓，KJ/ Kg② 粗苯蒸汽帶出熱量 = 粗苯蒸汽量熱焓= = KJ/h——180℃粗苯蒸汽熱焓，KJ/ h③ 水蒸汽帶出熱量 = 水蒸汽量熱焓= = ——㎝180℃水蒸汽熱焓，KJ/ Kg④ 粗苯蒸汽和油氣帶出熱量 = ＋＋ = ＋＋ = KJ/h （3） 400℃過熱蒸汽帶出熱量 = 3272 = KJ/h式中3272——4Kgf/㎝400℃過熱蒸汽熱焓，KJ/ Kg（4） 散熱損失 = （） 管式爐加熱面積：（1） 供給富油的熱量： = ＋－ = + = KJ/h（2） 供給蒸汽的熱量： = －= = KJ/h設(shè)的95%由輻射段供給，5%由對(duì)流供給，輻射段強(qiáng)度為105000KJ/㎡℃ 粗苯帶入熱量： = 粗苯量比熱溫度，KJ/h。 ℃則 = 125 = KJ/h③ 水帶入熱量： = 水量比熱溫度 = 125= KJ/h——水在125℃下的比熱，KcaL/Kg ℃② 粗苯帶入熱量： = 粗苯量比熱溫度，KJ/h。從管式爐出來的富油進(jìn)入脫苯塔時(shí)，閃蒸后與閃蒸前液相中各組分比率計(jì)算如下：（用試差法）苯的比率：假設(shè)=甲 苯： = = 二甲苯： = = 溶劑油： = = 洗 油： = = 萘 ： = = 水 ： = 0閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量如下（包括進(jìn)入再生器的洗油量）成 分Kmol/hKg/h苯=甲 苯=二甲苯=溶劑油=萘=洗 油=共 計(jì)驗(yàn)算： A = = = = A/（A+）= = 與假設(shè)值= ，故以上計(jì)算正確。秒年里則：填料總體積 V = 故填料高度為：h = = = m因此洗苯塔可分為5層填料，每層高度為2m，填料層間距為1m，,煤氣入口段2m, 煤氣出口段2m,洗苯塔底部槽高為5m，,第二層與第三層填料間設(shè)再分布器，則洗苯塔內(nèi)填料高度為： H， = 52++31 = m塔高可取為： H = ++2+2+5+++（附加高度） = 30 m 蒸餾脫苯部分設(shè)備計(jì)算和選型 計(jì)算依據(jù)： kg/h,其中苯 76% = kg/h甲 苯 15% = kg/h二甲苯 5% = kg/h萘溶劑油 4% = kg/h 貧油量 kg/h貧油密度 γ= 1050Kg/ m則： V = = 122747/1050 = m/h貧油中粗苯的含量為 % = m/ h粗苯的密度取860 kg/m，則粗苯量為 860 = Kg/h其中含苯 % = Kg/h甲 苯 % = Kg/h二甲苯 % = Kg/h萘溶劑油 % = Kg/h富油量 = 貧油量＋粗苯產(chǎn)量＋貧油中含粗苯量 = ＋+ = Kg/h富油中水量 = 富油量（～1%） = % = Kg/h富油中萘量 = 富油量5% = 5% = Kg/h洗油 量 = 貧油量 富油中萘量 = – = Kg/h則進(jìn)入脫苯工序的富油量如下：成分Kg/hKg/hKmol/h分子量洗油160萘128苯78甲苯二甲苯105．9溶劑油120 水18共計(jì)：管式爐出口富油溫度為180℃，壓力為920mmHg。h得花環(huán)填料面積： F = = ㎡洗苯塔吸收段內(nèi)填Z型花環(huán)填料，填料層的結(jié)構(gòu)采用多段填充，充填X型花環(huán)填料，采用6個(gè)葉式噴頭，在塔的適當(dāng)部位設(shè)再分布器。h，本設(shè)計(jì)取=，㎡/Nm（4） 計(jì)算有效管長(zhǎng)管子的傾斜度約為3℃，形狀如圖：由于每側(cè)的管箱間距為200mm，則每根水管的縱向傾斜距離為100mm，如圖：則有效管長(zhǎng)為：x=（5） 管箱數(shù)：共需要管束個(gè)數(shù)為 取m=36組，而每個(gè)管箱含2組管束，則共需36組管束，18個(gè)管箱，分兩段，一段為9個(gè)管箱，二段為9個(gè)。SSSSSsK = （取n = )橫管終冷塔采用25（鋼號(hào)為20）管數(shù)為342， m/h管內(nèi)水速為u = = = m/s在冷卻水的平均溫度為：=23℃時(shí)水的物性參數(shù)如下： 比熱：C= KJ/KgK2) 是管內(nèi)壁至冷卻水對(duì)流傳熱系數(shù) J/㎡2= %㏑ = ＋= ＋= 故：= J/㎡S并且計(jì)算過程中選擇了許多設(shè)計(jì)定額中的數(shù)據(jù)。計(jì)算過程中對(duì)一些參數(shù)的選擇，要求考慮實(shí)際操作，選型要求考慮實(shí)際操作需要外，還需考慮設(shè)備的型號(hào)是否為國(guó)內(nèi)大量生產(chǎn)的系列，以便檢修和更換零件。4. 液位關(guān)小直接蒸汽，關(guān)小管式爐煤氣量，分析原因，采取處理措施；原 因處 理 方 法直接蒸汽突然增大減少直接蒸汽量富油帶水檢查富油質(zhì)量富油循環(huán)量過大減少循環(huán)量貧油系統(tǒng)不暢通檢查貧油系統(tǒng)5. 洗油煤氣管道一般為熱貧油溫度高造成，應(yīng)迅速調(diào)節(jié)冷卻水。2. 突然停汽先停管式爐煤氣，采用冷料運(yùn)轉(zhuǎn)，停再生器，關(guān)閉總蒸汽閥門，在關(guān)閉直接、間接蒸汽閥門；減少冷卻水，待無產(chǎn)品時(shí)再停水，檢查各油槽液位，準(zhǔn)備停富油泵，將各油水分離出口閥關(guān)閉。（四）特殊操作。6. 按班記錄上班的粗苯的產(chǎn)量。4. 補(bǔ)充新洗油時(shí)，開新油槽出口閥，在關(guān)貧油槽出口閥，補(bǔ)充完后，閥門恢復(fù)原狀，一般在放出再生器殘?jiān)筮M(jìn)行。2. 經(jīng)常檢查各油泵，馬達(dá)等是否穩(wěn)定正常，及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)調(diào)整，逢早班對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)設(shè)備加一次油。2℃。（二）技術(shù)指標(biāo)：1. ～, kgf/cm2，底部溫度150～170℃。3) 分縮器出口溫度降至80℃，以下，停富油；4) 慢慢管分縮器冷卻水，慢慢關(guān)小冷凝冷卻器冷卻水，待物粗苯流出時(shí)，關(guān)閉冷卻水閥。2) 脫苯塔通入蒸汽，清掃蒸餾系統(tǒng)的管道，檢查了解情況，掃完后直接蒸汽；3) 一切正常后，帶洗苯塔底蘊(yùn)一定油位時(shí)，開富油泵，富油經(jīng)分縮器，貧富油交換器，脫苯塔，貧油冷卻器進(jìn)行循環(huán)；4) 開再生器進(jìn)油閥，再生器進(jìn)油1/3時(shí)，開通預(yù)熱器簡(jiǎn)介蒸汽加熱待再生器底部油溫達(dá)115℃時(shí)，慢慢開再生器直接蒸汽，維持一定液位，開貧油冷卻器的冷卻水，分縮器苯蒸汽出口我呢度達(dá)90℃，開冷卻水加以調(diào)節(jié)，然后檢查各處情況，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)解決。洗油入洗苯塔溫度20～35℃，應(yīng)較煤氣溫度高2～7℃；貧油含苯%,含水1%。② 設(shè)備用蒸汽清掃后，不應(yīng)關(guān)死放散管，以保證空氣可進(jìn)入設(shè)備，否則設(shè)備內(nèi)地水蒸汽冷凝后，會(huì)造成塔內(nèi)負(fù)壓。⑥ 待洗苯塔溫度降至40℃以下，啟動(dòng)貧油泵，使塔底具有一定油位。② 終冷塔油封加滿油，洗苯塔油封加滿油；③用蒸汽清掃終冷塔，洗苯塔旁通觀眾的空氣，到放散管冒氣泡為止，然后同煤氣干蒸汽，直至做爆發(fā)試驗(yàn)合格為止在關(guān)放散管通煤氣；④ 開終冷塔放散管，開中期趕空氣，到放散管冒氣泡為止，然后同煤氣趕蒸汽，直至做爆發(fā)試驗(yàn)合格為止，慢慢關(guān)閉放散管同時(shí)卡開終冷塔出口閥門，然后關(guān)閉旁通閥門，注意煤氣壓力，變化，使之全部通過終冷塔。再生器底部溫度應(yīng)保持在190～200℃，脫苯用蒸汽應(yīng)過熱到400℃以保證再生器出口氣體溫度高于脫苯塔底部溫度，再生器的油渣定期排入殘?jiān)邸］p重分縮油分別進(jìn)入輕、重分縮油水分離器，與水分離后送入地下槽，與富油混合后送去脫苯。與富油換熱后的貧油如脫苯塔下熱貧油槽，再用貧油泵抽至貧油冷卻器冷卻后到洗苯塔去洗苯。當(dāng)油槽液位降低時(shí)，從流油槽內(nèi)用貧油泵抽取新洗油槽內(nèi)之新洗油補(bǔ)充，以確保塔下油槽內(nèi)一定的液位。18℃的低溫水自下而上經(jīng)過串聯(lián)的各管箱中橫管，與煤氣逆流簡(jiǎn)介接觸，與煤氣塔內(nèi)循環(huán)油間接換熱升溫后，從塔上部排出，各橫管均有一定的斜度（縱向錯(cuò)開半個(gè)管箱高度）便于含萘焦油 下流，避免粘附于管壁上形成熱阻。然后從塔底排出，經(jīng)旋風(fēng)捕霧器除去大部分夾帶的焦油，凝結(jié)水霧，在進(jìn)入煤氣總管，去洗苯塔。因此，直接蒸汽的多少應(yīng)以及能保證脫苯順利進(jìn)行，又保證經(jīng)濟(jì)合理為標(biāo)準(zhǔn)。加料板一下的塔盤：顯然，當(dāng)增加加料板一下的塔盤層數(shù)時(shí)，各族分到餾出率相應(yīng)增加，尤其是對(duì)甲苯和二甲苯等影響較大。如甲苯的回收率隨著預(yù)熱溫度的提高而相應(yīng)提高。 脫苯塔內(nèi)地脫出率取決于一下因素：在塔底油溫下各組分的蒸汽壓：若富油的如熱溫度高，塔底貧油溫度相應(yīng)也高，貧油中各組分的蒸汽壓變大，故餾出率也增加。3) 當(dāng)富油中粗苯含量較高時(shí)，在一定的預(yù)熱溫度下，由于粗苯的蒸汽 分壓較高，對(duì)于蒸出每噸180℃之前的粗苯，可以減少直接蒸汽耗用量。下面就脫苯蒸餾中的蒸汽耗量進(jìn)行幾點(diǎn)討論：1) 放貧油含苯量一定時(shí)，直接蒸汽的耗量是隨著洗油預(yù)熱，溫度的升 高而減少，一般在富油預(yù)熱溫度從140℃提高到180℃時(shí)，直接蒸汽 耗量可降低一半以上。這樣，在脫苯過程中通入大量的直接水蒸氣，當(dāng)塔內(nèi)總壓力的為一定值時(shí)，若氣相中水蒸氣所占的分壓愈高，則粗苯和洗油的蒸汽分壓就愈低，這樣就可以在較低的溫度下（遠(yuǎn)低于250～300℃），將粗苯完全地從洗油中蒸餾出來。 脫苯原理脫苯原理實(shí)際上是精餾原理，由揮發(fā)度不同的組分的混合液中精餾塔內(nèi)多次地進(jìn)行部分氣化和部分冷凝，使其分離幾乎純態(tài)的組分的過程，在精餾過程中，當(dāng)加熱互不相容的液體混合物時(shí)，如果塔內(nèi)的總壓力等于個(gè)混合組分的飽和蒸汽分壓之和時(shí)，液體開始沸騰，但從富油中蒸出粗苯，達(dá)到過苯蒸出粗苯，達(dá)到脫苯原理時(shí)，必將富油加熱到250～300℃，這實(shí)際上是不可行的。但隨著壓力的增加，煤氣中的苯族烴分壓將成比例地增加，使吸收推動(dòng)力顯著增加，因而，吸收速率也將增加。適當(dāng)?shù)奈彰娣e即能保證一定的粗苯回收率，又使設(shè)備費(fèi)和操作費(fèi)經(jīng)濟(jì)合理。吸收表面積的影響為使洗油充分吸收煤氣中毒苯族烴，必