【正文】 三種花環(huán)填料規(guī)格；型號填 充分數(shù)個/m 比表面積㎡/Nm 空隙率% 容重Kg/mX 32500 185 88 111Z 8000 127 89 120 D 3000 94 90 88由上表可查出：Z型花環(huán)的比表面積為A=127㎡/Nm。h = 式中 V—煤氣平均體積流量，Nm/S(2)花環(huán)填料面積，用量及塔高的計算： 得花環(huán)填料面積： F===㎡，其中, V＝ 是干煤氣的體積流量。此時 最小的洗油量: 而對1的干煤氣的洗油量為： 因此， 貧油中的粗苯量為： 而在富油中的粗苯量為： 因而， 被洗油吸收的粗苯量為： －=洗苯塔的物料平衡， 輸入 輸出焦爐煤氣 焦爐煤氣 洗 油 洗 油 苯 族 烴 苯 族 烴 合計 合計 洗苯塔的基本尺寸計算和吸收表面積(1)塔徑的確定； 根據(jù)《燃料化工》1998：提供的參數(shù)，～；～㎡/Nm為進行計算，假設貧油中的粗苯組成與所得的粗苯組成相同。進入洗苯塔的煤氣量為： 干焦爐煤氣 水 蒸 氣 苯 族 烴 合計 進入洗苯塔的煤氣溫度為25℃，壓力847毫米汞柱?！?3)熱負荷量： 預冷段 =－= 終冷段 =－=(4)傳熱面積: 預冷段 =／△=／()= 終冷段 =／△=／()=所以總傳熱面積： =+= 終冷塔塔高的計算 (1)預冷段管箱高度為 橫管冷卻器采用57，V=所以，n=4/(3600)=52根 ，則需要管子根數(shù) N=/() =() =由流速知需37根管子、采用正三角型排列、且組成一個管束、每8個管束組成一個管箱，則每個管箱熱面積為：A=nd52 =852 =㎡需管箱：＝、取22個冷卻水管采用正三角型排列、則管心距為：= 取74mm每個管箱的寬度為：2874=2072 取2100mm 設管間距為300mm ，7416=1025mm取1米 , =22 (2)終冷段管箱高 同理可求得=11兩段噴灑高度共取1m，煤氣出口2m,煤氣入口2m,底部油槽高2m,則塔全高： =22+11+1+2+2+2=40 洗苯塔的計算原始數(shù)據(jù)：塔前煤氣溫度25℃，塔后煤氣溫度26℃， 塔前煤氣壓力9900Pa，塔后煤氣壓力8400Pa， 物料衡算通過對進出洗苯塔煤氣平均流量，洗油循環(huán)量，貧富油中粗苯量的計算，來計算洗苯塔的塔徑，塔高等?！?2)終冷段傳熱系數(shù) 計算過程與計算是一樣；所以同上,可計算出==／℃預冷段傳熱系數(shù) = =／準數(shù)按下列計算； =由此求得 ==因此，管壁到冷卻水的給熱系數(shù)： ==／ = ，—雷諾數(shù)； —普蘭特數(shù)； —系數(shù)； 按下列計算： =式中，—管程呢水流速（）； —水的重度， =994（）； —水的粘度， =（里泊）。hhhhh 25℃冷卻水帶出熱量： （25） 冷凝水帶出熱量為：251=故終冷段出方熱量為 =（+25）令 = 則 +18=+25 解得: = 傳熱面積溫度差。③、粗苯帶出熱量： =25=式中，—是粗苯比熱（℃）。℃）。℃）?！妫＂?、水蒸氣帶入熱量： ==式中，—55℃水蒸氣的焓（kcal／kg）。因此， 預冷段出口和終冷段出口煤氣組成: 項 目預冷段出口終冷段出口氣相：干煤氣 水蒸氣 粗 苯 合計液相：冷凝水 熱量衡算(1)預冷段入方 ①、干煤氣帶入熱量： = 55=式中，—干煤氣的比熱（kcal／kg℃，壓力為1050毫米水柱，飽和水蒸氣分壓為497毫米水柱，則預冷段出口水蒸氣體積為： 在預冷段冷凝的水量為： －=同樣，終冷塔出口的煤氣溫度為25℃，壓力為1000毫米水柱時，煤氣中的水蒸氣分壓=322毫米水柱，則終冷塔出口水蒸氣體積為。濕煤耗量為：=－=進入粗苯工段的氣態(tài)煉焦產(chǎn)品數(shù)量如下：按重量計時， 干煤氣 =205480=所以進入粗苯工段的氣態(tài)煉焦產(chǎn)品總重量=按體積計算時， 干煤氣： ===式中： —按煤氣組成求出的干煤氣密度，=（2+16+28+28+44+28+32） = 煤氣中粗苯含量 =粗苯的回收率+ V塔后煤氣含苯量 =1000% %+ = V =/= 合計：=+=+=終冷塔塔前煤氣中水蒸氣體積流＝P50 /(+10333－P50)＝1255/（1100+103331255）= /h , 其中 ，P50 ＝1255mmH2O ,是55℃（塔前煤氣露點）下水蒸氣飽和蒸氣壓； ＝1100mmH2O ,是入終冷塔煤氣壓力（表壓）。在上部和中部分別噴灑輕質(zhì)焦油。 最終冷卻塔的計算 采用橫管式間接冷卻器，粗煤氣自上而下流動，冷卻水自下而上流動?！　∶毫纤?%　　按干煤計算的主要煉焦產(chǎn)品率，%（重量） ：　　 焦炭 75　　 干煤氣 17　　 焦油 　　 苯族烴 　　 硫化氫 　　 氨 　　 熱解水 　　干煤氣組成（苯族烴、硫化氫和氨除外），%（體積） ：　　 　　 　　 　　 　　※ 計算依據(jù)： 煤氣密度 粗苯的回收率(占裝煤量) % 洗苯塔后煤氣含苯 2g/ 粗苯蒸汽密度 kg/ 終冷溫度℃ 23℃ 年產(chǎn)焦炭135萬噸 硫銨工段來煤氣溫度飽和/溫度：56/50℃ 本設計的粗苯工段是在化產(chǎn)車間最后的工段，煤氣中只有干煤氣、苯族烴和水汽，因為煤氣經(jīng)過了冷股工段、脫硫工段、硫胺工段三個工段。=180萬噸，焦爐的干煤每小時裝入量為1800000247。= kg/m178。=50 kg/m178?！妗　《氯闆r　　體積　　耐壓　　重量（隨壓力，溫度變）　　材質(zhì)　　壓力損失△P，kg/cm178?！　　１驹O計選用螺旋板換熱器作為貧油冷卻器。因此幾乎不用人工清掃，可延長清掃周期。 (3)它能自行清除污垢?！　?2)結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積小。對液－液逆流型換熱器來說，總傳熱系數(shù)K可高達1200～2800 kcal/. ℃ 。冷卻水用量也最小。最突出的特點是對低溫熱源進行熱交換時，有極好的效果。螺旋板換熱器與普通換熱器相比較，具有以下優(yōu)點：　 (1)傳熱效率高。近年來，螺旋板換熱器在我國焦化廠得到廣泛應用。 貧油冷卻器和貧富油換熱器 貧油冷卻器　　我國焦化廠應用貧油冷卻器主要有：空氣—水噴淋式冷卻器，浮頭管殼冷卻器和螺旋板換熱器三種。根據(jù)本設計所確定的終冷除萘工藝流程，可確定選用與該工藝配套的橫管終冷塔。雖然浮閥塔具有很多優(yōu)點，但因其防腐較差，操作不易穩(wěn)定，故選用條形泡罩塔作為本設計的脫苯塔。該塔型具有以下優(yōu)點：生產(chǎn)能力大，操作彈性大，塔式造價低，氣體壓強降及液面落差較小，塔板條件變差，使塔內(nèi)堵塞嚴重，氣體，液體分布不均勻，阻力增加，后果較為嚴重。而且板上液流遇到的阻力大，致使液面落差大，氣體分布不均勻，也影響了板效率的提高?！　∨菡炙枪I(yè)上應用最久的一種塔板型式，該種塔型的優(yōu)點是：不易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，即當氣、液負荷有較大的波動時，仍能維持幾乎恒定的板效率，塔板不易堵塞，對各種物料的適應性強，操作經(jīng)驗豐富。/m179。/m179?！　? 國內(nèi)生產(chǎn)的三種型號的花環(huán)填料規(guī)格如下：型號外經(jīng)內(nèi)厚環(huán)數(shù)高（cm）容重kg/m空隙率%比表面積填充個數(shù)使用溫度HX1(x)HZ1(z)HD1(d)47cm73cm95cm333436　212193711110288　88　89　901851279410179。 各種型式填料的洗苯塔經(jīng)濟效果比較塔 型 廠名年產(chǎn)焦炭／萬t洗 苯 塔總阻力　　總?cè)莘e比總質(zhì)量比總占地比總投資比直徑／㎜高度／m塔數(shù)／臺單塔質(zhì)量／臺塑料花料木格填料浮動板鋼板網(wǎng)日本空噴塔德國鋼板網(wǎng)某 廠日本某廠某 廠某 廠某 廠國內(nèi)某廠國內(nèi)某廠60606060606060320028003500350035006200280027273723354451123123131833554210198118713＞123＞11　　 花環(huán)填料與其它填料經(jīng)濟比較 　　各種填料塔與濟鋼的相比　　（濟鋼花環(huán)填料）木格子填料塔鋼板網(wǎng)填料塔日本花環(huán)填料塔西德鋼板網(wǎng)塔日本空噴塔　　泵多用電 ／萬kwh　　多用塔臺數(shù)　　多占地　　多用煤氣閥門／個　　多用泵／臺　　增加投資　　增大阻力／Pa　　　2　　2/3　　6　　2　2/3　1300　　15　　1　　1/2　　3　　1　　2/5　　400　　15　　2　　1/2　　3　　1　　1/2　200600　　30　　1/3　　　　　　　　3/5　　600　　275　　2　　1/2　　6　　11　　2/3　　900　　包括鼓風機電耗　　從以上兩表可以看出，幾乎在所有比較項目中，花環(huán)填料塔都優(yōu)于其它塔型（包括填料塔），它是當前國內(nèi)最先進的洗苯塔。 根據(jù)以上的論述，本設計采用塑料花環(huán)填料洗苯塔。 (4)塑料花環(huán)填料塔　　塑料花環(huán)填料是近年來由國外引進的高效填料，經(jīng)過實踐檢驗證明，花環(huán)填料是