【正文】 m 。m BC 跨 ： lbM + rbM=+=m ＞ +=m 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。 m rbM =m rbM =V 39。V 103＞RE? Φ =8 1svA 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。 Φ =8 n=2。（ kN） RE 39。m GbV =(+ )1/2= kNm GbV =(+ ) = 剪力調(diào)整 : AB 跨： lbM + rbM = +=m 逆時針方向 rbM = 961kNm BC 跨： 順時針方向 lbM =177。m 逆時針方向 lbM = 先假設受力鋼筋按一排布置 則 0 6 0 0 3 5 5 6 5h m m? ? ? ??? 2 6 200 0. 75 20 8. 54 10 30 0 56 5 14 .3 0. 11 4scM bh f? ? ? ? ? ? ? ? ? 1 1 2 0 .1 2 1s? ? ? ? ? ? 00001 21 14 .3 30 0 8 15cyff??? ? ? ? ? ? 20 0 .0 0 5 8 3 0 0 5 6 5 9 8 3 .1SA b h m m?? ? ? ? ? 布置選用 2 25 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 38 圖 216 矩 形梁計算截面 表 220 第一層框架 梁的正截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 96 0 ReMM?? 72 b 300 300 300 300 300 250 250 0h 565 565 565 565 565 415 415 s? ? SA 選筋 4 18 4 18 2 18 4 18 2 18 4 18 4 18 實際面積 1017 1017 509 1017 509 1017 1017 00? 表 221 二層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 00? 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 39 SA 實配 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 2 18 （ 509） 4 16 （ 804） 2 16 （ 402） 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 表 222 三層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 686 00? SA 實配 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 2 18 （ 509） 4 16 （ 804） 2 16 （ 402） 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 表 223 四層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅴ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 00? SA 實配 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 2 18 （ 509） 4 16 （ 804） 2 16 （ 402） 4 16 （ 804） 4 16 （ 804） 表 224 五層 梁的 正 截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅲ Ⅳ Ⅳ M 0 ReMM?? s? SA 00? SA 實配 2 16 （ 402 2 16 （ 402） 2 16 （ 402） 2 16 （ 402 2 16 （ 402） 2 16 （ 402 2 16 （ 402） 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 40 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調(diào)整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 式中 ? A —— 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ； nl —— 梁的凈跨，對第一層梁， nEFl ＝ , nGEl =； GbV —— 梁在重力荷載作用下 ,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值 , Gb 1 V 1 .2 ( ) 2 nq q l? ? ?活恒； lbM , rbM —— 分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值 AB 跨： 順時針方向 lbM =m ， V 的 單位為 kN。 表 219 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? 材料 結 構構件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋 混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設計 層框架梁 圖 215 底 層梁內(nèi)力示意 梁控制截面的內(nèi)力如圖 215 所示。 截面設計 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE? 考慮地震作用時 ,結構構件的截面采用下面的表達式： S ≤ R / RE? 式中 RE? —— 承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表 219； S —— 地震作用效應與其它荷載效應的基本組合； R —— 結構構件的承載力。 柱底 M 177。 B柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 一層 A柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 B柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 二層 A柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 B柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 三層 A柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 B柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 四層 A柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。 B柱 柱頂 M 177。 柱底 M 177。m ） 括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。m ） M右 =m ） 五 層梁端彎矩： M左 =m ） M右 = 由 圖 215查得梁上均布荷載為： 第 四 層： q =天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 31 第 五 層： q =由 圖 212查得 ： 四 層梁端彎矩： M左 = 柱軸力： N V P?? 式中 ： V —— 梁端剪力； P —— 節(jié)點集中力及柱自重。 D、彎矩分配： 恒荷載作用下， 彎矩分配圖 見圖 211， 框架彎矩圖 見圖 212；活荷載作用下，框架的彎矩分配見圖 213，框架的彎矩圖見圖 214； 豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖 212，圖 214 中括號內(nèi)數(shù)值。 6 . 234.746 . 236 . 236 . 236 . 233.551 0. 861 0. 861 0. 861 0. 861 0. 864.744.744.74A B 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 26 圖 210半框架柱線剛度示意 各桿端分配系數(shù)見表 214。 A、 固端彎矩計算： 恒載作用下的內(nèi)力計算 表 212 固端彎矩計算 層數(shù) 簡圖 邊跨框架梁 頂層 1 kN/m mkNmmkNql ???????? 222 其它層 3 kN/m mkNmmkNql ???????? 222 中間跨框架梁 頂層 7 kN/m mkNmmkNql ???????? 1121 222 其它層 9 kN/m mkNmmkNql ???????? 222 活荷載作用下的內(nèi)力計算 表 213 固端彎矩計算 層數(shù) 簡圖 邊跨框架梁 頂層 kN/ m mNmmkNql ???????? 222 其它層 kN/m mkNmmkNql ???????? 222 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 25 中間跨框架梁 頂層 kN /m mkNmmkNql ???????? 222 其它層 kN /m mkNmmkNql ???????? 222 B、分配系數(shù) 考慮框架對稱性，取半框架計算，采用半框架的梁柱線剛度如圖 210。 三角形和梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效的均布荷載分別為： 232211 )21(85 qqqq EE ?? ???? ， 式中： 1 2 ? ? ? 1 1 .7 5 .2 0 .3 3a? ? ? ? )21( 32 ?? ?? = ? ? ? ?32 ??? = 圖 28 荷載折減示意圖 天 津 大 學 土 木 工 程 本 科 畢 業(yè) 設 計 22 頂層梁上的等效均布線荷載： AB跨恒荷載： 屋面均布荷載傳給梁： 邊q = 18= mkN 梁自重加兩側(cè)抹灰： （ +2 ） 25= mkN 總計： mkN BC跨恒荷載： 屋面均布荷載傳給梁： 中q = 18= mkN 梁自重加兩側(cè)抹灰： （ +2 ） 25= mkN 總計： mkN 第 2~4 層梁上的等效均布 線荷載 AB跨恒荷載： 樓面均布恒荷載傳給梁的線荷載： 邊q = = mkN 梁自重加兩側(cè)抹灰： （ +2 ） 25= mkN 總計： mkN BC跨恒荷載： 樓面均布荷載傳給梁 ： 中q = = mkN 梁自重加兩側(cè)抹灰： （ +2 ） 25= mkN 總計： mkN 第 2~4層集中荷載 縱梁自重（包括抹灰）： （ +2 ） 25 = 外縱墻自重（包括抹灰）： （ +） = 內(nèi)縱墻自重： （ +） =