氧化鋁廠工藝知識簡介(參考版)
2025-01-28 22:38本頁面
【正文】 ? 綜合能耗 —— 每噸氧化鋁的綜合能耗 Kcal/t. Al2O3 ? 綜合能耗 =高壓新蒸汽帶入熱量 +蒸發(fā)低壓蒸汽帶入熱量 +全廠電能消耗 +瓦斯氣熱耗 ? 其中：高壓新蒸汽帶入熱量為高壓溶出消耗的熱量 Kcal/t. AL2O3；蒸發(fā)低壓蒸汽帶入熱量為蒸發(fā)作業(yè)中新蒸汽消耗的熱量 Kcal/t. AL2O3. ? 電耗：為全廠個設備運轉的電能消耗量 (kwh860) Kcal/t. AL2O3. ? 注：熱量單位換算： 1kwh相當于 860Kcal ? 瓦斯氣耗能： 240Nm3/t. AL2O3. ? 瓦斯氣發(fā)熱值： 3100～ 3500 Kcal/Nm3 ? 4187J=1 Kcal 謝謝大家！ 演講完畢，謝謝觀看！ 。 ? L/S— 末次洗滌底流液固比（此時理解為單位重量固相所含有液相量） ? G棄赤泥 — 每噸鋁土礦所生產的赤泥量? NT— 棄赤泥附堿中含堿量 % ? ③ 氫氧化鋁帶走堿損失：（以生成 1噸 Al2O3計） ? NAH=（ Na1+Na2） ? 式中： NAH— 氫氧化鋁中帶走的堿損失，? — 1噸氧化鋁析合氫氧化鋁的量 kg ? 根據 2Al(OH) 3 = Al2O3 .3H2O ? 156 ： 102 54 ? AH ： 1000 ? 有如下關系式： 156： 102=AH： 1000 ? 所以 AH = （ kg） ? Na Na2—— 氫氧化鋁中的化合堿及附著堿含量% 分解指標的計算 ? 種子比的計算 ? 種子比 = ? 式中： V—— 精液的體積 m3 ? A精 —— 精液的氧化鋁濃度， kg/m3 ? A種 —— 氫氧化鋁晶種中氧化鋁的重量， kg 精種AVA? ? 2 分解率的計算 ? η 分 =（ 1 ） 100% ? 式中 ： η 分 — 氧化鋁的分解率， % ? 、 — 分別為分解原液和分解母液的分子比 ? 3 精液產出率的計算 ? 產出率 =NK（ Rp母 Rp精） ? 式中： NK— 分解原液中苛性氧化鈉的濃度，kg/m3 ? 產出率 —— 分解原液（精液）的產出率，kg/m3精液 母原kk??原k? 母k? ? 循環(huán)效率 E ? 每 m3循環(huán)母液在溶出過程中所溶出的Al2O3量叫循環(huán)效率。 總礦石消耗量產量總 32 OAl ? 堿耗 :指每生產 1噸氧化鋁需消耗的堿質量。 ? 氧化鋁總回收率 %10032323232 ???的總量）中原燃料（鋁土礦與石灰的含量產品中產量考慮固含變化在內的OAlOAlOAlOAl? ? 溶出率的計算 ? 實際溶出率 ? 理論溶出率 % 假定在理想溶出條件下，赤泥中的 =1，此時計算的溶出率為理論溶出率。 ? 生產補堿用 NaOH濃度大于 42%的液體苛性堿，循環(huán)母液貯槽區(qū)域設有補堿設施。苛化料漿經過濾，濾餅送赤泥沉降車間的二洗沉降槽，濾液送循環(huán)母液調配槽。 ? I效蒸發(fā)器出料溫度約 140度，此溶液進入三級閃蒸系統(tǒng)，逐級閃蒸降溫，三閃出料溫度 92度左右，三閃出料即為蒸發(fā)母液，送往循環(huán)母液調配槽制備循環(huán)母液，循環(huán)母液為 Na2Ok 245g/l, Na2Oc/Na2OT小于%，溫度大于 90度。另有 22%左右的原液用泵送至循環(huán)母液調配槽中配制循環(huán)母液。 ? 經分解板式熱交換器提溫后的分解母液（本車間稱為蒸發(fā)原液）進入蒸發(fā)車間的錐形母液槽，原液槽錐底沉積的氫氧化鋁細顆粒用料漿泵送回分解車間過濾處理。從沸騰床冷卻出來的氧化鋁用風動溜槽送入氧化鋁貯倉，經包裝后外銷。熱煙氣經上述的兩級旋風預熱器，文丘里干燥器與氫氧化鋁進行熱交換后，溫度降為 145度進入電收塵器，凈化后的煙氣用排風機送煙囪排入大氣。 ? 從氫氧化鋁成品過濾或氫氧化鋁倉來的氫氧化鋁卸入焙燒工序的 50m3喂料箱內，含水率 6%的氫氧化鋁經膠帶輸送機、螺旋喂料機送入文丘里干燥機，在文丘里干燥器內，氫氧化鋁附水被烘干，干燥后的氫氧化鋁被氣流帶入第一級旋風預熱器中，煙氣和干燥的氫氧化鋁在此進行分離，一級旋風出來的氫氧化鋁進入第二級旋風預熱器，并與熱分離器來的溫度約 1100度的煙氣混合進行熱交換，氫氧化鋁的溫度達到 320360度，結晶水基本脫除，預焙燒過的氧化鋁在二級旋風預熱器內與煙氣分離進入焙燒爐的錐底內，焙燒爐所用的燃燒空氣經預熱到 600800度從焙燒爐底部進入，燃料、預焙燒的氧化鋁及熱空氣在爐底充分混合并燃燒，氧化鋁的焙燒在爐內約 。 分解主要工藝技術條件 ? 分解首
教學課件相關推薦
鄂ICP備17016276號-1