【正文】 m屬第一類T形截面。h0hf39。經判定M=α1fbf39。m截面按倒L形計算，h0=35035=315mm,bf39。⑵截面設計彎矩設計值M=18pl02=⑴荷載計算平臺梁的計算跨度l0===。αs=Mα1bh02fc=1000602=ξ=112αs=112=As=α1fcbh0ξfy=100060=選配φ6150mm，As=。m。⑴荷載計算 平臺板荷載計算荷載種類荷載標準組合(kN/m)恒荷載水磨石面層80厚混凝土板25=2板底20厚紙筋灰粉刷16=小計g1活荷載q荷載效應組合：按永久荷載效應控制的組合：+=按可變荷載效應控制的組合：+=取p=⑵截面設計平臺板的計算跨度l0=。αs=Mα1bh02fc=10001002=ξ=112αs=112=As=α1fcbh0ξfy=1000100=選配 10100，As=785mm2，分布筋每級踏步1根φ10。m。 樓梯板荷載計算荷載種類荷載標準組合(kN/m)恒荷載鋸齒形斜板鋸齒形斜板自重251（+）=30厚水磨石面層251（+）/=板底20厚紙筋灰粉刷161小計g1活荷載q⑶荷載效應組合按可變荷載效應控制的組合：鋸齒形斜板段： P1=+=(kN/m)按永久荷載效應控制的組合：鋸齒形斜板段： P1=+=(kN/m)所以鋸齒形斜板取P1=(kN/m)進行計算。樓梯傾角tanα=150/300=,cosα=。m）αsξAs(mm2)配筋實配As(mm2)αs=M/α1bh02fcξ=112αsAs=α1fcbh0ξfc支座跨中 6200141 6200141 樓梯設計如圖所示雙跑現(xiàn)澆板式樓梯結構平面布置圖，混凝土強度等級選用C30，鋼筋選用HPB335。考慮到H區(qū)格兩端梁的嵌固作用，故跨中彎矩取為M=110（g+q)l02，考慮到支座兩端不是完全嵌固，故取支座彎矩為M=114（g+q)l02, H區(qū)格板的彎矩計算截面彎矩系數(shù)g+ql0M跨中1/10 支座1/14 ⑷截面設計板的保護層厚度取15mm，選用HPB335鋼筋作為受力柱筋，則板的有效截面高度h0=12020=100mm。m/m)As(mm2)選配鋼筋實配鋼筋跨中l(wèi)x100 10200393ly90 10180436支座lx100 10100785ly90 1090872H區(qū)格板配筋計算⑴lx=,ly=,lxly=3,故按單向板計算。mm)⑶截面設計板保護層厚度取20mm,選用HPB335，直徑為10mm的鋼筋做受力柱筋，則lx方向跨中截面有效高度：h01=hcd2=120155=100(mm)ly方向跨中截面有效高度：h02=hc3d2=1201515=90(mm)支座處h0均為100mm。39。mm)my39。39。m/m)單位板寬支座彎矩：mx39。⑴荷載設計值恒荷載設計值：g==(kNm2)活荷載設計值：q==(kNm2) g+q2=+=(kNm2) q2=(kNm2) g+q=+=(kNm2)⑵內力計算lx=,ly=,lxly=1單位板寬跨中彎矩：mx=++(+) =(kN為簡便計算，板塊的計算跨度近似取軸線之間的距離。 雙向板分區(qū)，梁系把樓蓋分為一些雙向板和單向板。非加密區(qū)的箍筋間距s=150mm,其體積配箍率為：ρv=%%=%,滿足要求。對柱加密區(qū)應滿足：S8d=818=144mm且100，取較小值，s=100mm，選用φ8100，4肢箍對柱非加密區(qū)應采用s=150mm。)=，選配418, As=804mm2。=Neα1fcbx(h0x2)fy39。,fy=fy39。柱的計算長度l0==，l0h=ξ1==600=1,取ξ1=1l0h=15,取ξ2=1。初始偏心距：ei=e0+ea=+20=。m，滿足強柱弱梁，按Mc進行計算。m，N=軸壓比驗算μ=Nfcbh=600600=。柱頂：M= 裂縫寬度驗算e0h0==，e0h0==，均不需要驗算裂縫寬度。V++=600560+=按構造配箍計算。框架柱斜截面受剪承載能力計算。(h0αs39。x=Nα1fcb=600=ξbh0=560=308mm按大偏壓計算As=As39。偏心距增大系數(shù)η=1+11400ei/h0l0h2ξ1ξ2=1+11400=e=ηei+h2αs=+30040=由于對稱配筋，即As=As39。第二組組合軸向力對截面重心的偏心距e0=MN==附加偏心距ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中較大值600/30=20mm,取ea=20mm。(h0αs39。x=Nα1fcb=600=ξbh0=560=308mm按大偏壓計算As=As39。偏心距增大系數(shù)η=1+11400ei/h0l0h2ξ1ξ2=1+11400=e=ηei+h2αs=+30040=由于對稱配筋，即As=As39。第一組組合軸向力對截面重心的偏心距e0=MN==附加偏心距ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中較大值600/30=20mm,取ea=20mm。m，N=；第二組組合：M=⑶框架柱正截面受彎承載能力計算考慮框架柱同一截面可能承受正負向彎矩，故采用對稱配筋。 框架柱非抗震截面設計框架柱正截面受彎承載能力計算⑴基本數(shù)據(jù)資料第四層B軸線框架柱的截面尺寸為：600mm600mm,混凝土等級為C30，縱向受力鋼筋采用HPB335，箍筋采用HPB235級。故選用Ф8100。，截面滿足要求。VGb是考慮地震作用組合時的重力荷載代表值產生的剪力設計值，可按簡支梁確定。該框架梁的抗震等級為三級，框架梁端截面剪力設計值V，應按下式進行調整，即：梁端剪力增大系數(shù)ηνb=。 抗震設計時框架梁的最不利內力樓層截面位置內力抗震設計最不利組合值抗震設計最不利組合4左端M右震V右震跨中M左震右端M左震V左震框架梁正截面受彎承載能力計算，抗震截面設計的最不利組合小于非抗震截面設計的最不利組合，因此正截面設計按同非抗震設計即可。 第三層BC框架梁裂縫寬度驗算截面位置Mk(kN彎矩采用正常使用極限狀態(tài)下的荷載效應組合值。m）αsξAs(mm2)配筋實配As(mm2)ραs=M/α1bh02fcξ=112αsAs=α1fcbh0ξfcρ=As/bh左端右端 4 18804% 4 18804%跨中 4 18804%斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載能力及配箍計算詳見表32，表中nAsvl/s0,按構造配箍即可。，滿足要求。mh0hf39。判斷跨中截面類型：α1fbf39。 選取最不利組合根據(jù)表27可知，非抗震設計時框架梁彎矩的最不利內力有兩種組合，跨中彎矩和右端負彎矩選擇由左風控制的非抗震組合，左端負彎矩選擇由右風控制的非抗震組合?；炷敛捎肅30，fc=；縱向受力鋼筋取用HRB335，fy=300N/mm2；箍筋取用HPB235, fy=210N/mm2。=120mm,翼緣寬度bf39。 框架梁柱截面、樓板及樓梯設計 框架梁非抗震截面設計 梁端截面以第三層BC梁為例，梁端截面為矩形，截面寬度b=350mm, 梁跨中截面h=750mm，如圖所示。m，剪力的單位是kN。非抗震設計的基本組合及地震作用效應和其它荷載效應的基本組合對于一般結構，風荷載組合系數(shù)為0，所以地震作用效應和其他荷載效應的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應的組合。 框架柱內力組合選擇第四層B軸線框架柱為例進行內力組合，考慮恒荷載、活荷載、重力荷載代表值、風荷載和水平地震作用五種荷載。m，剪力的單位是kN。對一般結構，風荷載組合系數(shù)為0，所以地震作用效應和其它荷載效應的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應的組合。梁支座邊緣處的內力值：M邊緣=MVb2V邊緣=Vqb23．荷載效應組合的種類⑴非抗震設計時的基本組合以永久荷載效應控制的組合：恒載+活載；以可變荷載效應控制的組合：恒載+活載；⑵地震作用效應和其它荷載效應的基本組合考慮重力荷載代表值、風載和水平地震組合（對一般結構，風荷載組合系數(shù)為0）：重力荷載+水平荷載。 重力荷載作用下梁端彎矩樓層BC跨彎矩值CD跨彎矩值DE跨彎矩值左端跨中右端左端跨中右端左端跨中右端654321 重力荷載作用下梁端剪力BC跨樓層q（kN/m)l(m)ql/2M/lV左（kN）V右（kN）6 5 4 3 2 1 CD跨6 5 4 3 2 1 DE跨6 5 4 3 2 1 重力荷載作用下柱軸力值柱樓層截面左橫梁傳剪力右橫梁傳剪力縱向恒載集中力柱重ΔN（kN）柱軸力（kN）B軸柱610 2 530 4 450 6 370 8 290 10 1110 12 C軸柱61 2 53 4 45 6 續(xù)表C軸柱37 8 29 10 111 12 D軸柱61 2 53 4 45 6 37 8 29 10 111 12 E軸柱61 0 2 53 0 4 45 0 6 37 0 8 29 0 10 111 0 12  重力荷載作用下剪力圖 重力荷載作用下軸力圖 重力荷載作用下彎矩圖 框架梁柱內力組合 一般規(guī)定梁端負彎矩調幅當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅，水平荷載作用下的彎矩不能調幅。 框架恒載計算簡圖 ～ 恒載作用下梁端彎矩值樓層BC跨彎矩值CD跨彎矩值DE跨彎矩值左端跨中右端左端跨中右端左端跨中右端654321 恒