【正文】 ξX的值A(chǔ)s=As39。MN/KNb(mm)500500500500500500h(mm)500500500500500500e0(mm) h0(mm)460460460460460460ea(mm)202020202020ei ei/ho lo(mm)495049504950495049504950lo/hA(mm178。正截面受彎計(jì)算公式如下：偏心距增大系數(shù):η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 （85）大偏壓：180。由于底層還有一道地基梁，故底層柱計(jì)算長(zhǎng)度取L==，其余各層柱計(jì)算長(zhǎng)度L==。 框架柱配筋 柱的配筋采用對(duì)稱式，頂層柱考慮了活載的最不利布置，其余層的活載均為滿布。425+220（2592）418（1017）425（1964）425+220（2592）218（509）425+220（2592） 梁AB、BC斜截面受剪承載力配筋計(jì)算框架梁斜截面配筋計(jì)算層號(hào)計(jì)算公式梁AB梁BCABB+C頂層Vb是否按構(gòu)造配筋是是是是（mm)350350300300S取值(mm)200200200200實(shí)配箍筋雙肢箍Ф8200雙肢箍Ф8200雙肢箍Ф8200雙肢箍Ф8200續(xù)表框架梁斜截面配筋計(jì)算層號(hào)計(jì)算公式梁AB梁BCABB+C標(biāo)準(zhǔn)層Vb是否按構(gòu)造配筋否否否否n2222(d=8mm)S（85）Smax（mm)250250200200實(shí)配箍筋Ф8200Ф8200Ф8200Ф8200框架梁斜截面配筋計(jì)算層號(hào)計(jì)算公式梁AB梁BCABB+C底層Vb是否按構(gòu)造配筋否否否否n2222(d=8mm)S（85）Smax（mm)250250200200實(shí)配箍筋Ф8200Ф8200Ф8200Ф8200由上表計(jì)算得，按構(gòu)造配筋時(shí)可選：箍筋選用：加密區(qū)：φ8100雙肢箍；其余部分：φ8200雙肢箍；按計(jì)算配筋時(shí)：選用雙肢箍φ8，也按構(gòu)造選間距200mm，加密區(qū)選φ8100雙肢箍。m)(81) (82)As(83)As,min/mm178。376376376268268268實(shí)配鋼筋/mm178。222（760）222（760）222（760）222（760）218（509）222（760）層號(hào)計(jì)算公式梁AB梁BC左支座A跨中右支座B左支座B+跨中右支座C標(biāo)準(zhǔn)層M(KNm) (81) (82) As (83) As,min/mm178。梁AB、：當(dāng)時(shí)，按構(gòu)造配筋；當(dāng)時(shí)，按計(jì)算配筋，且配筋需滿足最小配筋率要求。梁截面尺寸：AB、CD跨：bh＝250mm700mm； BC跨： bh＝250mm500mm；采用單筋矩形截面，?。?0mm；則：＝700－30＝670mm；h0=50030=470mm計(jì)算公式如下： （81） （82） （83） （84）梁AB、：=max（,）=AB梁：As，min= bh=250700=376mm178。；縱筋：HRB335：fy＝300N/mm178。箍筋：HPB235：fy＝210N/mm178。材料的性能及參數(shù)如下：C30混凝土：fc＝178。框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比根據(jù)查表，由于上下層梁線剛度沒有發(fā)生變化，所以不用考慮修正值y1；底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y3，其它柱均無(wú)修正。m由可求得各層水平地震荷載作用標(biāo)準(zhǔn)值（）(6)各樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vj為 =（j=1，2，…5） 各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及樓層剪力層號(hào)層高54321作用于主體結(jié)構(gòu)的水平地震作用示意圖如下： 水平地震作用示意圖 水平地震作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算梁、柱的線剛度及框架柱額側(cè)移剛度D值均已計(jì)算過，故此處略過。24＝外墻：2（）= KN內(nèi)墻：2（）= KN②活荷載樓面荷載：則底層的重力荷載代表值為：++++= KN 水平地震作用力的計(jì)算（底部剪力法）（1）結(jié)構(gòu)基本自振周期的計(jì)算： 按頂點(diǎn)位移法計(jì)算，考慮填充墻對(duì)結(jié)構(gòu)周期的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)=，頂點(diǎn)位移按D值法計(jì)算， 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算層號(hào)△uj（m）5 81818481818381818281818 142652=所以，結(jié)構(gòu)自振周期為： = (2)計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1由Ⅱ類場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震分組第三組，可查得地震場(chǎng)地特征周期值Tg=；設(shè)防烈度為7度，多遇地震，查得аmax=。由于上下層梁線剛度沒有發(fā)生變化，所以不用考慮修正值y1。 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算層次hj（m）Vj（KN）（KN/m）△uj（m）△uj/ hj 5 81818 4 81818 3 81818 2 81818 1 42652＝側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值：1/550 (滿足) 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算（D值法）（1）框架柱反彎點(diǎn)位置按下列公式計(jì)算： y=y0+y1+y2+y3 式中：y0—框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； y1—上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； yy3—上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y—框架柱的反彎點(diǎn)高度比。m）層位及層高柱號(hào)標(biāo)準(zhǔn)層（）A1707981818B23830C23830D17079底層：（=31600KN= 底層： =（+）247。= 第三層：=（+）247。Sω0 ==㎡風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk： 底層：qk =ωK == 二層：qk =ωK == 三層：qk =ωK ==四層：qk =ωK == 五層：qk =ωK ==為簡(jiǎn)化計(jì)算，將矩形分布的風(fēng)荷載折算成節(jié)點(diǎn)集中力Fk: 第五層：= (+)247。Sω0 ==㎡五層：ωK =βZ 181。Sω0 ==㎡四層：ωK =βZ 181。Sω0 ==㎡三層：ωK =βZ 181。Sω0 ==㎡二層：ωK =βZ 181。Z 值（）代入上式可得各樓層標(biāo)高處的ωK如下： 底層：ωK =βZ 181。 活載作用下框架的彎矩計(jì)算（KN 柱自重： 底層： = 標(biāo)準(zhǔn)層：= 框架在恒載作用下軸力計(jì)算如下表，軸力圖如下（）恒載作用下柱軸力計(jì)算（A、D軸）層號(hào)QaQPiPGiGNa54321恒載作用下柱軸力計(jì)算（B、C軸）層號(hào)QbQPiPGiGNb54321 恒載作用下框架軸力圖（KN）4 活荷載及其內(nèi)力分析 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值查規(guī)范得活荷載值如下：（1） 屋面活荷載： 上人屋面 （2）辦公樓樓面活荷載為 （3）走廊活荷載 （4）雪荷載 （式中ur為屋面積雪分布系數(shù)），屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者取大值。m） 恒載作用下框架的剪力計(jì)算梁： 柱： 框架的剪力計(jì)算具體過程見下表，見剪力圖（）。 恒載作用下框架的彎矩計(jì)算（KN（為梁矩形截面慣性矩）邊跨梁： ==102/6=104KNm中跨梁： =104KNm 柱：=103mm4 ==103/=104KNm i25==107103/=104KNm相對(duì)線剛度： 取 i25=，則其余各桿件相對(duì)線剛度為： ‘== ’== ’==框架梁、柱的相對(duì)線剛度如圖2—4所示，將作為計(jì)算節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。 框架梁、柱線剛度計(jì)算 由于現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。 采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，框架見圖11所示。 由民用建筑規(guī)范規(guī)定的板厚要大于等于60mm,且h=L/40=3600/40=90mm,所以取板厚為100mm。 梁截面尺