【正文】 ）矩形截面慣性矩I0(m4)ic=Ec Ib/L(kN⑴B～C軸間框架梁此為雙向板，將區(qū)隔板分為四小塊，每小塊上荷載傳給與之相鄰的梁?，F(xiàn)以軸線框架為例進(jìn)行計(jì)算。本設(shè)計(jì)在考慮了建筑立面的需要后，對(duì)樓梯設(shè)計(jì)如下：樓梯踢蹬：踢面150mm高，踏面300mm寬。衛(wèi)生間都設(shè)在建筑的北面，北側(cè)立面樓梯間的玻璃幕墻更好的與南立面達(dá)到統(tǒng)一，表現(xiàn)設(shè)計(jì)者追求現(xiàn)代時(shí)尚風(fēng)格的意圖（）。辦公室均布置在建筑陽(yáng)面，保證了采光。（5） (標(biāo)準(zhǔn)值)。隨后根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》進(jìn)行內(nèi)力組合，考慮恒荷載、活荷載、重力荷載代表值、風(fēng)荷載和地震作用五種荷載，其目的是確定結(jié)構(gòu)的最不利組合?？紤]到大學(xué)的背景，設(shè)置一些學(xué)生工作室和實(shí)驗(yàn)室，會(huì)議室布置在辦公樓的中間以縮短從辦公室到會(huì)議室的最大距離。對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)則采用pkpm軟件進(jìn)行配筋計(jì)算?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地土類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)，耐火等級(jí)為二級(jí)。這是一次難得的學(xué)習(xí)機(jī)會(huì)。荷載統(tǒng)計(jì)后進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算可以采用彎矩二次分配法或分層法，均屬力矩分配法，區(qū)別在于分層法將框架分解為一層一層的單層框架分別計(jì)算，除底層外，傳遞系數(shù)由1/2改為1/3，最后將上下層柱端彎矩疊加。（2） 本工程結(jié)構(gòu)形式采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土全框架結(jié)構(gòu)，層數(shù)6層。正門(mén)上方的玻璃幕墻為建筑增添現(xiàn)代氣息。（）。圖 屋面板構(gòu)造外墻構(gòu)造圖 外墻構(gòu)造外墻墻面采用水刷石飾面（25厚，包打底），保溫層采用輕質(zhì)GRC保溫板，墻體為240厚蒸壓粉煤灰磚墻，內(nèi)側(cè)用20厚混合砂漿粉刷。圖 女兒墻構(gòu)造散水參考DJ811 2/14有墊層混凝土散水做法，散水寬選取1000mm，散水向外3％坡度，與墻基連接處留20mm寬縫隙，用瀝青砂漿嵌縫，混凝土散水縱向每6000mm留10mm寬變形縫：。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，故基頂標(biāo)高至177。～。查表得αmax=,Tg=。m)B軸62871923715515287192371551428719237155132871923715512287192371551112739907982C軸65938023715515593802371551459380237155135938023715512593802371551120228907982D軸66064323715515606432371551460643237155136064323715512606432371551120448907982E軸63487223715515348722371551434872237155133487223715512348722371551115396907982⑶梁端彎矩及剪力計(jì)算梁端彎矩根據(jù)彎矩平衡求出，進(jìn)一步求出梁剪力及柱軸力，計(jì)算過(guò)程略。m） 框架在水平地震作用下的軸力圖（單位：kN） 框架在水平地震作用下的剪力圖（單位：kN）表 框架柱軸力樓層NBi(kN)NCi(kN)NDi(kN)NEi(kN)6 5 4 3 2 1  橫向水平風(fēng)荷載作用計(jì)算橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用D值法。梁支座邊緣處的內(nèi)力值：M邊緣=MVb2V邊緣=Vqb23．荷載效應(yīng)組合的種類(lèi)⑴非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合以永久荷載效應(yīng)控制的組合：恒載+活載；以可變荷載效應(yīng)控制的組合：恒載+活載；⑵地震作用效應(yīng)和其它荷載效應(yīng)的基本組合考慮重力荷載代表值、風(fēng)載和水平地震組合（對(duì)一般結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載組合系數(shù)為0）：重力荷載+水平荷載。 框架柱內(nèi)力組合選擇第四層B軸線框架柱為例進(jìn)行內(nèi)力組合，考慮恒荷載、活荷載、重力荷載代表值、風(fēng)荷載和水平地震作用五種荷載。=120mm,翼緣寬度bf39。h0hf39。彎矩采用正常使用極限狀態(tài)下的荷載效應(yīng)組合值。VGb是考慮地震作用組合時(shí)的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值，可按簡(jiǎn)支梁確定。⑶框架柱正截面受彎承載能力計(jì)算考慮框架柱同一截面可能承受正負(fù)向彎矩，故采用對(duì)稱配筋。偏心距增大系數(shù)η=1+11400ei/h0l0h2ξ1ξ2=1+11400=e=ηei+h2αs=+30040=由于對(duì)稱配筋，即As=As39。框架柱斜截面受剪承載能力計(jì)算。m，N=軸壓比驗(yàn)算μ=Nfcbh=600600=。,fy=fy39。非加密區(qū)的箍筋間距s=150mm,其體積配箍率為：ρv=%%=%,滿足要求。m/m)單位板寬支座彎矩：mx39。mm)⑶截面設(shè)計(jì)板保護(hù)層厚度取20mm,選用HPB335，直徑為10mm的鋼筋做受力柱筋，則lx方向跨中截面有效高度：h01=hcd2=120155=100(mm)ly方向跨中截面有效高度：h02=hc3d2=1201515=90(mm)支座處h0均為100mm。樓梯傾角tanα=150/300=,cosα=。⑴荷載計(jì)算 平臺(tái)板荷載計(jì)算荷載種類(lèi)荷載標(biāo)準(zhǔn)組合(kN/m)恒荷載水磨石面層80厚混凝土板25=2板底20厚紙筋灰粉刷16=小計(jì)g1活荷載q荷載效應(yīng)組合：按永久荷載效應(yīng)控制的組合：+=按可變荷載效應(yīng)控制的組合：+=取p=⑵截面設(shè)計(jì)平臺(tái)板的計(jì)算跨度l0=。⑵截面設(shè)計(jì)彎矩設(shè)計(jì)值M=18pl02=m屬第一類(lèi)T形截面。m截面按倒L形計(jì)算，h0=35035=315mm,bf39。m。 樓梯板荷載計(jì)算荷載種類(lèi)荷載標(biāo)準(zhǔn)組合(kN/m)恒荷載鋸齒形斜板鋸齒形斜板自重251（+）=30厚水磨石面層251（+）/=板底20厚紙筋灰粉刷161小計(jì)g1活荷載q⑶荷載效應(yīng)組合按可變荷載效應(yīng)控制的組合：鋸齒形斜板段： P1=+=(kN/m)按永久荷載效應(yīng)控制的組合：鋸齒形斜板段： P1=+=(kN/m)所以鋸齒形斜板取P1=(kN/m)進(jìn)行計(jì)算。m/m)As(mm2)選配鋼筋實(shí)配鋼筋跨中l(wèi)x100 10200393ly90 10180436支座lx100 10100785ly90 1090872H區(qū)格板配筋計(jì)算⑴lx=,ly=,lxly=3,故按單向板計(jì)算。39。 雙向板分區(qū)，梁系把樓蓋分為一些雙向板和單向板。=Neα1fcbx(h0x2)fy39。m，滿足強(qiáng)柱弱梁，按Mc進(jìn)行計(jì)算。V++=600560+=按構(gòu)造配箍計(jì)算。偏心距增大系數(shù)η=1+11400ei/h0l0h2ξ1ξ2=1+11400=e=ηei+h2αs=+30040=由于對(duì)稱配筋，即As=As39。x=Nα1fcb=600=ξbh0=560=308mm按大偏壓計(jì)算As=As39。m，N=；第二組組合：M=，截面滿足要求。 第三層BC框架梁裂縫寬度驗(yàn)算截面位置Mk(kNm混凝土采用C30，fc=；縱向受力鋼筋取用HRB335，fy=300N/mm2；箍筋取用HPB235, fy=210N/mm2。非抗震設(shè)計(jì)的基本組合及地震作用效應(yīng)和其它荷載效應(yīng)的基本組合對(duì)于一般結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載組合系數(shù)為0，所以地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應(yīng)的組合。⑴反彎點(diǎn)高度計(jì)算～ B軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h(m)Ky0y1y2y3yyh(m）6 000 5 000 4 000 3 000 2 00 1 000 C軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h(m)Ky0y1y2y3yyh(m）6 000 5 000 4 000 3 000 2 000 1 000 D軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h(m)Ky0y1y2y3yyh(m）6 000 5 000 4 000 3 000 2 000 1 000 E軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h(m)Ky0y1y2y3yyh(m）6 000 5 000 4 000 3 000 2 00 1 000 ⑵柱端彎矩及剪力計(jì)算 風(fēng)荷載作用下柱端彎矩及剪力柱樓層Vj(kN)Dij(kN/m)ΣD(kN/m)Dij/ΣDVij（kN）yh（m)Mc上Mc下B軸62871918361452871918361442871918361432871918361422871918361411398970061C軸65938018361455938018361445938018361435938018361425938018361412022870061D軸66064318361456064318361446064318361436064318361426064318361412044870061E軸63487218361453487218361443487218361433487218361423487218361411539670061⑶梁端彎矩及剪力計(jì)算梁端彎矩根據(jù)彎矩平衡求出，進(jìn)一步求出梁剪力及柱軸力，計(jì)算過(guò)程略。m)右端彎矩(kN頂部附加地震作用系數(shù)為δn=+=+=可知頂部附加地震作用為?Fn=δnFEK==由式Fi=GiHij=1nGjHjFEK(1δn)計(jì)算各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，頂層屋頂間和女兒墻的地震效應(yīng)乘以增大系數(shù)3，但不往下傳遞，2=2= 各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及樓層層間位移計(jì)算樓層Gi(kN)Hi(kN)GiHiΣGiHiFi(kN)Vi(kN)ΣD(kN/m)△μi62371551523715514237155132371551223715511907982樓層最大位移與樓層層高之比：?μi