畢業(yè)設(shè)計(jì)-對(duì)稱傳動(dòng)剪板機(jī)設(shè)計(jì)(參考版)
2024-08-17 12:36本頁(yè)面
【正文】 同時(shí)我對(duì)圖書(shū)館的老師也要表示感謝，他們?yōu)槲也殚嗁Y料時(shí)提供了很大的方便。他不僅傳授給我們解決問(wèn)題的方法，而且廣征博引，開(kāi)闊我們的思路，使我們對(duì)傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)有了新的認(rèn)識(shí)，新的發(fā)現(xiàn)。 我相信，只要我繼續(xù)保持在這次設(shè)計(jì)中的刻苦創(chuàng)新精神，努力學(xué)習(xí)，不斷的要求自我，改造自我，進(jìn)入社會(huì)后，遇到再大的困難，我也能冷靜的面對(duì)，找到解決問(wèn)題的方法，不斷鍛煉自己，成為一個(gè)有所作為的機(jī)械人，為社會(huì)和國(guó)家服務(wù)！ 參考文獻(xiàn)[1] 俞新陸，何德譽(yù)．鍛壓手冊(cè)，第3卷，鍛壓車間設(shè)備．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002．[2] 左健民．液壓與氣壓傳動(dòng)．第三版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社,1996．[3] 孫桓，陳作模．機(jī)械原理．第六版．北京：高等教育出版社，2001．[4] 濮良貴，紀(jì)名剛．機(jī)械設(shè)計(jì)．：高等教育出版社，2001．[5] 梁應(yīng)彪．：鍛壓技術(shù)，1992，第六期．[6] 王世剛，張春宜，徐起賀．機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)踐．哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)出版社2001．[7] （15冊(cè)）．第二版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，．[8] 崔占全，邱平善．機(jī)械工程材料．哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)出版社，2001．[9] 劉鴻文．材料力學(xué)（上、下冊(cè)）．第三版．北京：高等教育出版社，1992．[10] 大連理工大學(xué)工程畫(huà)教研室．機(jī)械制圖．第四版．北京：高等教育出版社，1993．[11] 哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研組．理論力學(xué)（上、下冊(cè)）．第六版．北京：高等教育出版社，1997．[12] ,: Kinematics Synthesis of Geared Linkages,1970.[13] 鄧文英．金屬工藝學(xué)（上、下冊(cè)）．北京：高等教育出版社，1991．[14] Shigley J E,Uicker J of machines and York:MeGrawHill Book pany,1980.[15] 陳德為．曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的MATLAB仿真．太原科技大學(xué)學(xué)報(bào)，第26卷第3期，2005． [16] 王春芳．連續(xù)系統(tǒng)仿真Turbo C程序．太原理工大學(xué)學(xué)報(bào)，第33卷第1期：71~73，2002．[17] 趙中華，徐新成．結(jié)點(diǎn)偏置曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)特性．鍛壓裝備與制造技術(shù)，2004年第3期． 致 謝在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，指導(dǎo)老師給我大力的幫助，在這，我衷心地向表示感謝。 近幾年來(lái)，機(jī)械工業(yè)迅速發(fā)展，結(jié)合計(jì)算機(jī)技術(shù)后，這個(gè)行業(yè)的技術(shù)水平也越來(lái)越高，機(jī)器的自動(dòng)化、智能化程度也越來(lái)越高。剛開(kāi)始學(xué)這些理論知識(shí)時(shí)，總感覺(jué)很乏味，不知道它的價(jià)值在哪，導(dǎo)致學(xué)習(xí)熱情不高，只是為了完成學(xué)習(xí)任務(wù)，學(xué)習(xí)效率也很低。表91 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性曲柄的角位移T（176。、360176。曲柄角位移為0176。、270176。 }根據(jù)程序運(yùn)行的結(jié)果，作出曲柄滑塊運(yùn)動(dòng)特性表91。 printf (%s,%d,%f\n,Z,t4,Z)。 printf (%s,%d,%f\n,Y,t2,Y)。 } printf (%s\n, T MAX)。t4=T。t3=T。t2=T。t1=T。 Y3=A1*W1*W1*sin(T1)A2*W2*W2*sin(T2)+A2*Z2*cos(T2)。 V3=A1*W1*cos(T1)+A2*W2*cos(T2)。 W1=2*PI*50/60。 else T2=atan(s/c)+PI。 if (c=0) if (c0) T2=atan(s/c)。c=A1*cos(T1)/A2。T=360。 printf (%s\n,T A3 V3 Y3 W2 Z2)。C語(yǔ)言程序如下：include main() {float A1=11,A2=400,PI=4*atan(1),T1,T2,A3,c,s,W1,W2,V3,Z2,Y3， V=0,Y=0,W=0,Z=0。 第9章 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析 建立曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的數(shù)學(xué)模型曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的數(shù)學(xué)模型如圖91所示，已知常量：曲柄的長(zhǎng)度 ==11mm，連桿長(zhǎng)度=400mm，曲柄旋轉(zhuǎn)角度= =30，滑塊與x軸所夾的角度=90176。m。m。 電動(dòng)機(jī)的校核 104N，曲柄對(duì)主軸的轉(zhuǎn)矩==10411103N 曲柄滑塊上連接部分剪切強(qiáng)度校核 =/=104/142mm2=690mm2 = =(30/2)2=＞ 安全。所以≤ / ≤≥/ 的最大值為1 ≥/ ≥11/mm=類比工廠樣機(jī)，選=400mm。，為了保證曲柄滑塊的性能[3]， ≥40176。所以曲柄長(zhǎng)=/2=22/2mm=11mm。 材料的選擇 由于曲柄滑塊機(jī)構(gòu)需要承受10噸的沖壓力，應(yīng)選擇剛度較大的鋼，選擇45號(hào)鋼，應(yīng)力=238MPa, =238MPa, =142MPa[13]。圖71 小齒輪結(jié)構(gòu)圖2. 輪輻的設(shè)計(jì)輪輻數(shù)取== 65mm因?yàn)榇簖X輪的材料為鑄鋼，所以==65mm=104mm=(12～16)mm 取=15mm=(15～18)mm 取=16mm=104mm=52mm 取=52mm=52mm= 取==52/5mm= 取==52/6mm= 取==52=26mm 取=26mm=﹥≥=60mm 取=60mm大齒輪如圖72所示：圖 72 大齒輪結(jié)構(gòu)圖 第8章 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)是曲柄剪板機(jī)的典型機(jī)構(gòu)，這一機(jī)構(gòu)將剪板機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)榛瑝K的往復(fù)運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)剪切工藝。小齒輪的結(jié)構(gòu)如圖71所示。mm = 基圓齒距 ==cos20176。壓力角 =20176。 驗(yàn)算==N=4098N= N/mm =＞100 N/mm合適。、小齒輪的并加以比較====小齒輪的數(shù)值大 ≥==對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，=4mm。查得=，=。由表查得==；=；查得齒向載荷分配系數(shù)用內(nèi)差法得 =，并且=，8級(jí)精度，并調(diào)質(zhì)處理，查得彎曲強(qiáng)度計(jì)算用的齒向載荷分布系數(shù)=；故載荷系數(shù) === ==mm= ==mm= 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式[4]： ≥ (72)查得[8]小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=426MPa。mm==5. 接觸疲勞強(qiáng)度按齒面硬度查得[4]大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限=610MPa，小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=650MPa=602401（303008）=109===10
外語(yǔ)相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1