【正文】 雖然。采區(qū)內(nèi)條帶的開采順序為前進(jìn)式。支架的主要技術(shù)參數(shù)如下：型號 ZZ4400/17/35；型式 四柱支撐掩護(hù)式四連桿液壓支架；中心距 1500mm；寬度 1430mm；初撐力 3080kN；工作阻力 4400kN；高度 1700～3500mm；泵站壓力 ；操縱方式 鄰架控制；移架步距 600mm；質(zhì)量 15000kg端頭支架選擇中間支架頂梁加長。三、工作面頂板管理方式及支護(hù)設(shè)備選型根據(jù)太原理工大學(xué)所做《王封煤礦極近距離煤層煤柱群下開采技術(shù)研究報告》，計算得到開采9號煤層時工作面液壓支架工作阻力為3500KN，所選擇的ZZ4400/17/35型支撐掩護(hù)式液壓支架工作阻力為4400kN，大于計算得到的支架工作阻力為3500KN，阻力可以滿足要求。（6）噴霧泵站根據(jù)工作面噴霧降塵及設(shè)備冷卻的需要，綜采工作面噴霧泵站分別由XPB250/，功率30kW。設(shè)計長度： 40m運量： 400t/h裝機(jī)功率： 40kW供電電壓： 1140V（4）膠帶輸送機(jī)根據(jù)工作面生產(chǎn)能力，選用SSJ80型膠帶輸送機(jī)，輸送能力為400t/h，輸送距離800m，功率90kW, 電壓1140V。MG360W型采煤機(jī)其主要參數(shù)如下：采高范圍： ～供電電壓： 1140V裝機(jī)總功率： 360kW滾筒直徑： 滾筒截深： 600mm機(jī)面高度 1450mm牽引方式： 無鏈牽引牽引速度： 0～牽引力： 250kN噴霧滅塵方式： 外噴霧采煤機(jī)整機(jī)重量： 23t（2）工作面輸送機(jī)根據(jù)采煤機(jī)生產(chǎn)能力246t/h，工作面輸送機(jī)運輸能力要大于采煤機(jī)生產(chǎn)能力，SGD630/180型刮板輸送機(jī)運輸能力為400t/h，大于采煤機(jī)生產(chǎn)能力，因此選用SGD630/180型刮板輸送機(jī)。2）采高。（1）采煤機(jī)選型1）MG360W型采煤機(jī)生產(chǎn)能力Q采根據(jù)下式計算：Q采=60MBVγK （t/h）式中 M———采高，； B———截深，； V———采煤機(jī)牽引速度， m/min；γ———原煤容重，；K——總時間利用系數(shù)。二、工作面采煤、裝煤、運煤方式及設(shè)備選型礦井達(dá)到設(shè)計生產(chǎn)能力時，在9號煤層中布置一個回采工作面，采用綜采回采工藝方式。根據(jù)開拓部署，前期一采區(qū)利用8號煤層下山開采9號煤層，條帶式布置；后期二采區(qū)利用新掘進(jìn)的9號煤層下山開采。由于9號煤層屬于極近距離煤層，頂板特別難以維護(hù)。為此，王封煤礦委托太原理工大學(xué)做了9號煤層開采技術(shù)專項研究，得出的結(jié)論是9號煤層開采采用綜采工藝，液壓支架選用支撐式。9號煤層厚度較大，8號煤層采后留有大量的空頂區(qū)和殘留煤柱（刀柱）。區(qū)內(nèi)斷層落差不大，影響正常開采，但對回采工作面布置不會造成太大的影響。第四章 采區(qū)布置及裝備第一節(jié) 采煤方法一、采煤方法的選擇及其依據(jù)王封煤礦8號煤層即將采完（僅剩大巷煤柱），從礦井生產(chǎn)實際揭露的煤層情況看，井田構(gòu)造主要表現(xiàn)為斷層多，同時發(fā)育有陷落柱，對開采帶來一些困難。后期開采西部9號煤層時，采用SQ1200/55型無極繩連續(xù)牽引機(jī)（功率55KW）。t/=825kt/a　　式中：AN―—年生產(chǎn)能力，kt/a；　　　　　Q——小時運量，250t/h； br——年工作日，330d； t——日工作時間，16h。四）年運輸能力AN＝Q正常運轉(zhuǎn)時的拉緊力：G=(S3+S4)=48(KN)所以選擇YZL—50的液壓絞車自動拉緊裝置。gH=8507N(4)輸送機(jī)運行總阻力 FU=28950N驅(qū)動功率：(1)軸功率PA=FUV/1000=29(kW)（2）驅(qū)動軸功率PM=PA/η1/η′/η″=38(kW)選配1臺YB225M4電動機(jī)(47kW,660V),。l/v2/b12=372N 式中：μ2——物料與導(dǎo)料板間摩擦系數(shù)， IV——輸送機(jī)每秒輸送能力， l——導(dǎo)料槽欄板的長度，6m b1—導(dǎo)料槽兩欄間寬度，總附加阻力：F=2329N(3)傾斜阻力 FSt=qGρμ3=240N式中：A——清掃器的面積 A=2+2= μ3——清掃器與輸送帶的阻力系數(shù)， P——清掃器與輸送帶的壓力，105N/m④輸送帶與導(dǎo)料板間的摩擦力 Fgl=μ2③清掃器的阻力Fr＝AcosδgLεsinε=1193N式中：Cε——槽形系數(shù)， μ0——托輥與輸送帶間摩擦系數(shù)， Lε——裝有前傾托輥的長度，700m ε——托輥前傾角度，1176。gμ0(11)傳動滾筒D=800mm（帶有阻燃橡膠覆面）(12)選用D1=630mm D2=400mm的改向滾筒。3—3—2 帶式輸送機(jī)主要技術(shù)特征表型號水平長度（m）運輸能力（t/h）帶速（m/s）帶寬（mm）帶強(qiáng)（N/mm）電機(jī)功率（kw）拉緊方式SPJ80070025080075047液壓一）設(shè)計依據(jù)生產(chǎn)能力：考慮運輸?shù)牟痪庑?，?50t/h設(shè)計輸送物料名稱：原煤最大粒度：200mm物料松散密度：γ=安裝條件：下山長度700m受料點：一個提升高度：H＝20m傾角：δ=1176。t/=825kt/a　　式中：AN―—年生產(chǎn)能力，kt/a；　　　　　Q——小時運量，250t/h； br——年工作日，330d； t——日工作時間，16h。四）年運輸能力AN＝Q正常運轉(zhuǎn)時的拉緊力：G=(S3+S4)=43(KN)所以選擇YZL—50的液壓絞車自動拉緊裝置。gH=8507N(4)輸送機(jī)運行總阻力 FU=15365N驅(qū)動功率：(1)軸功率PA=FUV/1000=16(kW)（2）驅(qū)動軸功率PM=PA/η1/η′/η″=21(kW)選配1臺YB225M4電動機(jī)(47kW,660V),。l/v2/b12=952N 式中：μ2——物料與導(dǎo)料板間摩擦系數(shù)， IV——輸送機(jī)每秒輸送能力， l——導(dǎo)料槽欄板的長度，6m b1—導(dǎo)料槽兩欄間寬度，總附加阻力：F=1683N(3)傾斜阻力 FSt=qGρμ3=240N式中：A——清掃器的面積 A=2+2= μ3——清掃器與輸送帶的阻力系數(shù)， P——清掃器與輸送帶的壓力，105N/m④輸送帶與導(dǎo)料板間的摩擦力 Fgl=μ2③清掃器的阻力Fr＝AcosδgLεsinε=341N式中：Cε——槽形系數(shù)， μ0——托輥與輸送帶間摩擦系數(shù)， Lε——裝有前傾托輥的長度，200m ε——托輥前傾角度，1176。gμ0(11)傳動滾筒D=800mm（帶有阻燃橡膠覆面）(12)選用D1=630mm D2=400mm的改向滾筒。3—3—1 帶式輸送機(jī)主要技術(shù)特征表型號水平長度（m）運輸能力（t/h）帶速（m/s）帶寬（mm）帶強(qiáng)（N/mm）電機(jī)功率（kw）拉緊方式SPJ80020025080075047液壓一）設(shè)計依據(jù)生產(chǎn)能力：考慮運輸?shù)牟痪庑裕?50t/h設(shè)計輸送物料名稱：原煤最大粒度：200mm物料松散密度：γ=安裝條件：大巷水平長200m受料點：一個提升高度：H＝20m傾角：δ=1176。 表321 各類礦車規(guī)格特征表礦車類型容積（m3）載重量（t）外形尺寸（㎜）軌距（㎜）軸距（㎜）自重（kg）長寬高1t固定式礦車1200088011506005505921t材料車1200088011506005505151t平板車12000880410600550465重型平板車152700150030060010001050人車（頭車）36001200160460013002200人車（尾車）36001200160460013001000二、礦車數(shù)量礦車數(shù)量根據(jù)《煤炭工業(yè)礦井設(shè)計規(guī)范》的要求和井型、運輸量等條件確定，經(jīng)計算，各類礦車數(shù)量見表322。運矸選用600mm軌距，1t固定式礦車，；運料選用1t材料車，型號MC16B；一般設(shè)備運輸選用1t平板車，型號MP16A；人車，型號XRC156/6。后期開采西部9號煤層時，采用SQ1200/55型無極繩連續(xù)牽引機(jī)（功率55KW）。改造一采區(qū)軌道下山，刷大巷道斷面，更換鋼軌（30kg/m）。礦井機(jī)械化采煤升級改造后，9號煤層開采采用綜采工藝。第三章 大巷運輸及設(shè)備 第一節(jié) 運輸方式的選擇一、運輸方式的確定膠帶輸送機(jī)系統(tǒng)簡單、運輸連續(xù)、運量大；操作簡單、用人少、易管理，效率高、安全可靠；便于實現(xiàn)集中和自動化控制；能夠充分發(fā)揮綜采設(shè)備的生產(chǎn)潛能等優(yōu)點，結(jié)合本礦的煤層開采技術(shù)條件、巷道布置特點及礦井生產(chǎn)能力，考慮到礦井井下原煤炭運輸方式為膠帶輸送機(jī)，礦井機(jī)械化采煤升級改造后井下煤炭運輸仍采用膠帶輸送機(jī)連續(xù)運輸方式。管子道上口標(biāo)高+1099m，下口+1092m，滿足要求。本礦地震烈度為8度，主排水泵房要考慮增加一臺排水泵位置，以滿足震后礦井涌水量增加后的排水任務(wù)。井底煤倉形式為立式，容量約300t。 井底車場巷道及硐室采用料石砌碹。改造原回風(fēng)斜井井底作為副斜井井底車場，設(shè)平車場，車場內(nèi)設(shè)儲車線。第五節(jié) 井底車場及硐室一、井底車場形式本礦井主、副井筒均為斜井，主斜井落底在+1090m，在井底設(shè)有平車場，車場內(nèi)設(shè)儲車線。副斜井：表土段采用鋼筋混凝土碹支護(hù)，基巖段采用料石砌碹支護(hù)。349176。21176。表241 井筒特征表井 筒 名 稱主斜井副斜井回風(fēng)斜井 井口坐標(biāo) (m) 緯距X經(jīng)距Y 標(biāo) 高(m) 井口＋++ 井底＋1120+1120+1130井筒傾角17176。各井筒斷面見圖24圖24圖243?；仫L(fēng)斜井：井筒長度88m，傾角21176。半圓拱斷面，㎡，設(shè)臺階、扶手。主斜井井筒內(nèi)無人行道，應(yīng)在井筒內(nèi)每隔30m打一個躲避硐室。三心拱斷面，㎡?；仫L(fēng)斜井：擔(dān)負(fù)礦井回風(fēng)任務(wù)，作為礦井一個安全出口。主斜井：擔(dān)負(fù)全礦井煤炭提升和材料、小型設(shè)備下放任務(wù)任務(wù)，兼作進(jìn)風(fēng)井。采區(qū)內(nèi)條帶（區(qū)段）采用前進(jìn)式，條帶（區(qū)段）內(nèi)采用后退式。井田分為三個采區(qū)，分別為一采區(qū)、二采區(qū)和三采區(qū)。過煤柱時采用工字鋼棚密集支護(hù)。后期在9號煤層中布置三條下山，分別為運輸、軌道和回風(fēng)下山，回風(fēng)下山專用回風(fēng)。五、運輸、軌道和回風(fēng)大巷位置初期開采9號煤層時利用原有開采8號煤層時的三條下山，8號煤層頂板為石灰?guī)r，下山可以采用矩形斷面，料石砌墻支護(hù)。四、開采水平的劃分本礦井田面積較小，煤層傾角不大，整個井田采用一個水平開采。從經(jīng)濟(jì)方面考慮，方案一好于方案二。但從提高資源回收率來說，方案一較好。通風(fēng)阻力大。三角煤損失多。缺點首采區(qū)下山西翼工作面推進(jìn)長度稍短，不利于發(fā)揮綜采設(shè)備效能?；夭晒ぷ髅嫱七M(jìn)距離長，有利于發(fā)揮綜采設(shè)備效能。相比較沒有反向運輸。表233 開拓方案技術(shù)比較表方案一方案二優(yōu)點首采區(qū)雙翼開采，獲得的煤量多，服務(wù)時間長，相應(yīng)減少了新開下山的服務(wù)時間（維護(hù)時間）。詳見井田開拓方案二平面圖233。方案二：利用井底車場南部的原有8號煤層三條下山開采井田東南部9號煤層，在井田南部F12斷層北側(cè)沿該斷層布置運輸、軌道和回風(fēng)大巷開采井田中、西部9號煤層。后期平行總運輸巷在9號煤層中新掘一條軌道大巷，該軌道大巷擔(dān)負(fù)井田西部輔助運輸，然后在原總運輸巷集中煤倉附近向南在9號煤層中掘進(jìn)三條下山，下山掘進(jìn)到井田南部，利用該下山開采井田西部9號煤層。因此，重新布置大巷，加大回采工作面推進(jìn)長度。綜上所述，井筒方案采用方案一。井筒方案經(jīng)濟(jì)比較見表232。新建風(fēng)機(jī)房，增加投資。礦井在機(jī)械化采煤升級改造過程中影響生產(chǎn)時間長。缺點新開鑿一個井筒，出矸量大。刷大原進(jìn)風(fēng)行人斜井，施工較容易。風(fēng)機(jī)房遠(yuǎn)離居住區(qū)，減少了擾民。表2