【正文】 礦界范圍內(nèi)+1500m以上分水平資源量計算結(jié)果見表2－1－2。以上儲量計算范圍是以批準(zhǔn)的4個拐點坐標(biāo)連線的垂直投影線為邊界進(jìn)行計算的，其深部境界至+1350m標(biāo)高。二、地質(zhì)儲量根據(jù)該礦井詳查地質(zhì)報告評審意見書（新國土資儲評[2004]120號文）的批復(fù)，礦區(qū)內(nèi)下下下下下12煤層經(jīng)估算共獲得332+。后期+1600m以下也可利用+1600m水平大巷采用傾斜長壁仰斜開采，工作面傾斜推進(jìn)長度適中，有利于全井田各煤層開拓開采。另外，從該礦井煤層賦存條件及上部火燒區(qū)影響深度看，該礦井煤層平均傾角10176?？鄢鲜鲑Y源量和各種永久煤柱及開采損失后，+，按15萬t/。為此，設(shè)計根據(jù)各煤層分水平儲量計算情況，對井田范圍內(nèi)+1600m以上各煤層可采儲量進(jìn)行計算。根據(jù)上述自治區(qū)國土資源廳下達(dá)的《劃定礦區(qū)范圍批復(fù)》，設(shè)計對井田范圍內(nèi)+1500m水平以上各煤層儲量進(jìn)行了計算，其結(jié)果為：+1500m以上下下下下下12五層可采煤層的332+（詳細(xì)計算見表211和表212），扣除各種永久煤柱損失（包括井筒及工業(yè)場地、火燒區(qū)、采空區(qū)、分層大巷、井田境界煤柱）及開采損失后，計算+。該礦井井田境界由以下4個拐點坐標(biāo)圈定： 拐點號 X Y 1 4673290 28429110 2 4674630 28429490 3 4675165 28427550 4 4673810 28427180。經(jīng)瓦斯樣品測試，煤層瓦斯分帶屬N2－CH4帶，深部煤層瓦斯含量有增高的趨勢，本井田內(nèi)老窯曾發(fā)生過三次瓦斯爆炸的重大安全事故而廢棄，采礦權(quán)人在未來礦山建設(shè)和生產(chǎn)時，應(yīng)加強(qiáng)礦井通風(fēng)管理，嚴(yán)防瓦斯爆炸事故的發(fā)生。（二）存在主要問題及建議受地形條件制約，井田西部鉆探工程位置布設(shè)不盡合理，個別鉆孔偏離勘探線距離過大，但對煤層的整體控制程度影響不大。對環(huán)境地質(zhì)問題進(jìn)行了一般性評述?；静槊髁酥饕刹擅簩拥捻?、底板巖石物理力學(xué)性質(zhì)，并對其穩(wěn)固性進(jìn)行了初步評價；了解了煤層瓦斯含量、煤塵爆炸性、煤的自燃傾向性等開采技術(shù)條件，并對其進(jìn)行了評價。初步確定了燒變巖的分布規(guī)律。初步了解了局部可采、不可采煤層的賦存特征?；静槊髁说V區(qū)煤層的層數(shù)和五個全區(qū)可采煤層的層位、厚度、結(jié)構(gòu)與可采范圍，對其走向與傾向上的變化進(jìn)行了基本控制，合理的評價了上述煤層的穩(wěn)定性程度類型。本次勘探雖然未能對火區(qū)范圍進(jìn)行專門性的工作，但根據(jù)鉆孔揭露情況，其火燒底界垂深為60～80m，基本控制了本區(qū)煤層的火燒區(qū)范圍和深度。煤層頂?shù)装寮皣鷰r經(jīng)火燒烘烤，改變了原巖的性質(zhì)，成為堅硬、破碎、裂隙及孔隙發(fā)育的燒變巖，燒變巖區(qū)具備良好的導(dǎo)水通道和儲水空間，巨厚的燒變巖層使區(qū)內(nèi)各含水層互相聯(lián)通，破碎的燒變巖穩(wěn)定性極差。 自燃傾向等級表 表1211采樣地點煤層編號氧化樣T3℃原樣T2℃還原樣T1℃△T℃氧化程度（％）自燃傾向等級備注夏闊坦煤礦1號井下5不易自燃鄰區(qū)資料夏闊坦煤礦3號井下10易自燃鄰區(qū)資料3－4鉆孔下7不易自燃鄰區(qū)資料10－1下5不易自燃10－1下5不易自燃10－2下5不易自燃10－1下7不易自燃10－2下7不易自燃10－1下8不易自燃10－1下10不易自燃10－1下10不易自燃10－2下10不易自燃11－1下10不易自燃11－1下10不易自燃10－2下12不易自燃 （三）地溫本區(qū)未發(fā)現(xiàn)地溫異常現(xiàn)象。煤塵爆炸試驗成果表 表1210采樣地點采樣編號工業(yè)分析（％）爆炸試驗爆炸性結(jié)論備注水份灰份揮發(fā)份火焰長度cm巖粉量％夏闊坦煤礦1號井下540075有爆炸性鄰區(qū)資料夏闊坦煤礦3號井下1040080有爆炸性鄰區(qū)資料8－1鉆孔下740070有爆炸性鄰區(qū)資料10－1下540070有爆炸性10－1下540070有爆炸性10－2下540065有爆炸性10－1下7300～40060有爆炸性10－2下740065有爆炸性10－1下8300～40055有爆炸性10－1下1040075有爆炸性10－1下1040075有爆炸性10－2下1040065有爆炸性11－1下1040075有爆炸性11－1下1040075有爆炸性10－2下1240065有爆炸性10－2下1240070有爆炸性煤的自燃本次工作在做煤塵爆炸鑒定的同時，對12個樣品也做了煤的著火點試驗，同時利用了3個共15個樣品，結(jié)合鄰區(qū)資料，本區(qū)各煤層屬不易自燃煤。煤塵本次勘探各鉆孔對下下下下下12煤層采取了13個煤樣，做了煤層爆炸的測試，同時又收集鄰區(qū)鉆孔及礦井資料3個，經(jīng)分析下下下下下12煤層均具有爆炸性。但隨著開采深度的增加，瓦斯含量也將逐漸增加，因此本區(qū)未來的礦井生產(chǎn)必須加大瓦斯?jié)舛鹊谋O(jiān)測，加強(qiáng)通風(fēng)工作，以免因為通風(fēng)不暢及其它原因造成局部瓦斯的聚集。（3）礦井瓦斯等級鑒定該礦井詳查地質(zhì)報告對相鄰區(qū)夏闊坦煤礦進(jìn)行調(diào)查訪問，對開采下5煤層1號井，開采下10煤層3號井瓦斯等級鑒定進(jìn)行分析，礦井瓦斯等級均為低瓦斯礦井。各煤層瓦斯測定成果見表129。各煤層頂?shù)装鍘r石物理力學(xué)試驗成果見表128。（4）下10煤層：頂板巖石單項抗壓強(qiáng)度指標(biāo)為軟弱——半堅硬巖層，為穩(wěn)定性中等偏差的頂板；底板粉砂巖，遇水易軟化。（2）下7煤層頂?shù)装澹簬r石單向抗壓強(qiáng)度指標(biāo)為稍差的半堅硬巖層，泥巖遇水軟化，膨脹變形，為穩(wěn)定性中等偏差的頂板；底板泥巖、粉砂巖，遇水軟化，膨脹變形，為較差的底板。下12煤層：頂板為灰黑色—淺灰色粉砂巖，偽頂為薄層炭質(zhì)泥巖，性脆致密，泥砂質(zhì)膠結(jié)，巖性較堅硬，具斜層理，夾薄層狀細(xì)砂巖；底板為深灰色粉砂巖或灰色細(xì)砂巖，微含炭質(zhì)，致密，細(xì)膩，堅硬，性脆。下8煤層：頂板為灰黑色～黑色炭質(zhì)泥巖，致密，細(xì)膩，遇水易碎，泥砂質(zhì)膠結(jié)；底板為深灰～灰黑色粉砂巖，致密，較堅硬，細(xì)膩，遇水易碎，泥砂質(zhì)膠結(jié)，含有少許炭質(zhì)。細(xì)砂巖較堅硬，致密，具斜層理，含有炭質(zhì)結(jié)核。炭質(zhì)泥巖結(jié)構(gòu)致密，層面光滑細(xì)膩，易碎，局部砂質(zhì)含量較高。底板為深灰～灰黑色粉砂巖，致密較堅硬，具交錯斜層理，層面間含少量白云母碎屑及炭核。 六、其它開采技術(shù)條件（一）煤層頂?shù)装迕簩禹數(shù)装鍘r性特征下5煤層：頂板為深灰～灰黑色粉砂巖、泥巖，粉砂巖較堅硬，層面間含白云母碎屑，局部含炭質(zhì)較高。綜合分析以上因素，此次設(shè)計井下巷道未穿過火燒區(qū)，其礦井正常涌水量按比擬法計算結(jié)果取1680m3/d。水動力學(xué)法和比擬法所預(yù)算的總涌水量，較為接近，其中不同預(yù)算方法，以及未來不同建井方式都在本次工作予以考慮。選用經(jīng)驗公式； 式中：Q0——參照方礦坑涌水量120（m3/d） Q2——未來礦坑涌水量（m3/d） F0——（km2） S0——（km2） S——（m）依次計算：下10煤層332級資源量開采至1500m水平，涌水量為1680m3/d。（3）采用比擬法計算礦井涌水量參照方為夏闊坦三號井，位于斯提克厄肯溝東側(cè)，與本區(qū)東側(cè)相毗鄰，開采煤層為下10。采用公式：Q2＝式中：K＝，含煤系含水層滲透系數(shù)H＝，未來開采水平1500m水平降深M＝，含水層平均厚度a=486m，坑道系統(tǒng)寬度b=1750m，最大坑道長度根據(jù)矩形引用半徑庫薩公式影響半徑，R0=R+r0r0=636m，R＝1203m，R0=1839mQ＝1560m3/d根據(jù)以上計算，當(dāng)資源量采深至1500m水平時，巷道遇火燒區(qū)，未來礦井總涌水量Q＝Q1+Q2＝1137+1560＝2697m3/d。K混＝式中：KK2及mm2為各層滲透系數(shù)和含水層厚度 K混——； K1——； m1——阿合組含水層厚度； m2——含煤系含水層厚度。那么根據(jù)三角函數(shù)，SinA=，采用經(jīng)驗公式：Q1＝Q0式中：Q0——本區(qū)火燒區(qū)巷道涌水量500（m3/d）； Q1——新建礦井巷道涌水量（m3/d）； L0——原斜井在燒變巖中巷道長度90（m）； L——（m）；依此計算得：1137 m3/d。（1）火燒區(qū)涌水量本區(qū)原有礦井(已廢棄)經(jīng)調(diào)查訪問有關(guān)資料，原開采下5號煤層井筒方向為向南，后向西沿煤層走向開拓巷道，開采水平為1605m，斜井穿過火燒區(qū)，日排水量440～500m3，大部為火區(qū)積水匯入，煤層及巖層孔隙、裂隙水為很小部分，在燒變巖中巷道越長，其揭露供水邊界也逾長，涌水量就愈大，如不考慮巖石和煤層中孔隙、裂隙水因素，火燒區(qū)積水匯入井巷水量與巷道所揭露的長度、開采深度有關(guān)，假設(shè)如開采下5煤層，火燒區(qū)最大垂深為80m，如新建礦井在走向或傾向上穿越火燒區(qū)，斜井角度23176。綜上所述，本區(qū)段大氣降水為各含水層直接補(bǔ)給源，而瞬時庫車河水對東部斯提克厄肯溝有互補(bǔ)關(guān)系。充分利用井下探水設(shè)備，先探后掘，如遇集中出水點，應(yīng)先查明水的來源，制定可行施工方案，火區(qū)積水和老窯積水，為地下水靜資源量，其短時間補(bǔ)給，非常有限，對其進(jìn)行能量逐漸釋放，杜絕其短時潰入井巷，造成淹井事故。大氣降水形成洪流，直接經(jīng)井口和開采塌陷裂隙匯入井巷，也可發(fā)生淹井事故。根據(jù)本區(qū)和相鄰礦井下涌水情況，以及相鄰井田鉆孔抽水試驗資料，綜合分析結(jié)果：各煤層火燒區(qū)燒變巖裂隙極發(fā)育，形成通暢導(dǎo)水裂隙帶，具較好的儲水空間，利于大氣降水的垂直入滲和河水側(cè)向入滲補(bǔ)給，含水豐富。另外，區(qū)內(nèi)廢棄老窯。雖然單位時間內(nèi)大氣降水補(bǔ)給有限，但長年積累，在燒變巖底界的低洼處，賦存有大量地下水，宛如一座座“地下水倉”，在淺部開采時，燒變巖含水層中的地下水經(jīng)煤層及頂板巖層孔隙、裂隙，滲入井巷。通過水質(zhì)化驗上段與下段含煤系地層，數(shù)據(jù)大致相同，說明地下水有水質(zhì)交替作用，即含煤系地下水補(bǔ)給來自上覆地層。據(jù)原礦井井下排水資料和鉆孔抽水試驗數(shù)據(jù)，均反映該含水組、富水性較弱。然后經(jīng)其向深部緩慢運移，由淺至深裂隙發(fā)育逐漸變差，富水性也由強(qiáng)至弱。本區(qū)東部斯提克厄肯溝均為第四系沖洪積物，厚度0～35m，為排洪泄道，進(jìn)入庫車河，該層段滲透系數(shù)77m／d，其富水性強(qiáng)，與庫車河水具有水力聯(lián)系，有互補(bǔ)關(guān)系，溝內(nèi)標(biāo)高1735～1740m，在第四系沖洪積底部其逕流發(fā)生交替補(bǔ)給，對基巖段有較大影響，特別是淺部風(fēng)化破碎帶，但由于在區(qū)內(nèi)僅分布于東側(cè)，范圍小，補(bǔ)給方式為側(cè)向補(bǔ)給，含煤系巖性較為細(xì)膩，膠結(jié)好，其影響較小，從調(diào)查訪問得到證實，如相毗鄰的夏闊坦煤礦所處位置為庫車河西北岸，與本區(qū)所處地質(zhì)構(gòu)造單元大致相同，其庫車河水對西北岸地層的側(cè)向補(bǔ)給較弱，水位標(biāo)高以上的下侏羅統(tǒng)阿合組為透水不含水層，主要接受大氣降水的補(bǔ)給，呈季節(jié)性的變化，4～5月份開始增大，9月以后減小，區(qū)內(nèi)裸露阿合組(J1a)巨厚砂巖，淺部風(fēng)化裂隙發(fā)育，粒度粗，接受大氣降水補(bǔ)給能力強(qiáng)，其逕流方式一為以地表逕流和洪流形式，進(jìn)入溝內(nèi)，二以垂直入滲的方式補(bǔ)給地表露頭，順層理裂隙向深部逕流，地下水的逕流和排泄以沿巖層產(chǎn)狀方向在靠近強(qiáng)烈切割的溝谷等有利地段進(jìn)行排泄，隨著深度增加，逕流和排泄條件愈來愈差，深部則為半滯流狀態(tài)，在施工現(xiàn)場處或低洼處就有滲出地表水體的存在。依據(jù)抽水試驗和其它水文地質(zhì)資料，初步確定礦區(qū)水文地質(zhì)條件為孔隙、裂隙型水，屬簡單——中等型。各含水層之間水力聯(lián)系火燒區(qū)透水層和阿合組基巖透水層，通過孔隙、裂隙等途徑接受大氣降水、雪融水入滲補(bǔ)給各自的含水層，同時補(bǔ)給含煤系地層。（三）地下水與地表水及含水層的水力聯(lián)系地下水與地表水的水力聯(lián)系區(qū)內(nèi)無常年流動的地表水流，但大氣降水、雪融水可形成暫時性地表洪流補(bǔ)給地下水，特別是東部斯提克厄肯溝，區(qū)內(nèi)中部的三條洪溝所匯集地表水。火燒深度隨煤層露頭出露高低，火燒深度亦發(fā)生變化，形成的火燒底界呈波浪狀，其所形成的弧狀火燒洼地，是燒變巖中地下水的富水部位，由于下5煤層在地形厚度埋藏條件不同，其火燒深度，裂隙帶厚度差異較大，根據(jù)本次工作成果，對下5煤層火燒區(qū)的分布和深度進(jìn)行控制，雖然93孔燒變巖為透水層，未能作抽水實驗，但根據(jù)原主斜井在火燒區(qū)抽水記錄，及鄰區(qū)的抽水實驗，可滿足礦井建設(shè)需要，原礦井在火燒區(qū)抽水量為440～500m3／d，／d，／s（1）燒變巖裂隙透水層(III1)為地下水位標(biāo)高以上地層，分布于區(qū)內(nèi)北部及9－3鉆孔附近，原設(shè)計為在9－3孔對火燒區(qū)段進(jìn)行抽水實驗，后在施工當(dāng)中，鉆孔沖洗液漏失嚴(yán)重，無法循環(huán)至地表，采取注水施工，孔內(nèi)無水位，說明澆變巖裂隙