帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)(參考版)
2024-08-14 03:55本頁(yè)面
【正文】 20。軸承配合等等缺陷，我相信，通過(guò)這次的實(shí)踐，能使我在以后的設(shè)計(jì)中避免很多不必要的工作，有能力設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)更緊湊，傳動(dòng)更穩(wěn)定精確的設(shè)備。二、 滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑軸承采用脂潤(rùn)滑，加設(shè)擋油環(huán)三、 潤(rùn)滑油的選擇齒輪與軸承用同種潤(rùn)滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用LAN15潤(rùn)滑油；軸承采用LXAAMHA2鈣基潤(rùn)滑脂（GB4911987）四、 密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用氈圈油封密封圈實(shí)現(xiàn)密封。m）極限應(yīng)力（MPa）高速軸8740（單頭）2836中間軸10850（單頭）34454低速軸161050（單頭）55425由于鍵采用靜聯(lián)接，沖擊輕微，所以許用擠壓應(yīng)力為，所以上述鍵皆安全。m進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面，根據(jù)上述數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取a=，軸的計(jì)算應(yīng)力= 前已選定軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，由表15—1查得[]=70Mpa，因此[],故安全。mFNv2=47NMv=mm====故軸在右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的I軸：1． 作用在齒輪上的力水平面支反力彎矩垂直面支反力彎矩總彎矩扭矩Ft1=Fr1=FtFa1=FttanβFNH1=332NFNv1=349NT=mm===735Mpa=355Mpa=200Mpa故軸選用安全抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面左側(cè)的彎矩扭矩截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力表面質(zhì)量系數(shù)綜合系數(shù)值所以軸在截面Ⅴ右側(cè)的安全系數(shù)為W=*d*dWT=*d*d=M/W過(guò)盈配合處的，由附表38求出并取=軸按磨削加工，查附圖34軸表面未經(jīng)強(qiáng)化處理，即W=WT=M=26029N因而只需校核截面Ⅴ左右兩端即可2） 截面V左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面左側(cè)的彎矩扭矩截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材為40Cr，調(diào)質(zhì)處理應(yīng)力集中系數(shù)材料敏感系數(shù)有效應(yīng)力集中系數(shù)尺寸系數(shù)扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)表面質(zhì)量系數(shù)綜合系數(shù)值碳鋼系數(shù)的確定計(jì)算安全系數(shù)值3） 截面V右側(cè)W=*d*dWT=*d*d=M/W查表151據(jù)r/d=，D/d=查附圖31查附圖32查附圖33軸按磨削加工，查附圖34軸表面未經(jīng)強(qiáng)化處理，即碳鋼的特性系數(shù)取為W=6400WT=12800M=26029N截面A雖然應(yīng)力集中最大，但同時(shí)這里的軸徑也最大，故其也不必校核。6． 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度1） 判斷危險(xiǎn)截面截面Ⅰ、Ⅱ、Ⅶ均不受扭矩和彎矩作用，雖然軸肩及過(guò)渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小值經(jīng)是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面Ⅰ、Ⅱ、Ⅶ均無(wú)需校核從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的影響來(lái)看，截面Ⅴ和Ⅵ處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來(lái)看，截面A上的應(yīng)力最大。m扭矩 T3=軸的設(shè)計(jì)計(jì)算擬定輸入軸齒輪為右旋。因齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹板式為宜。已知載荷平穩(wěn)，所以取KA=1根據(jù)v=,7級(jí)精度，由圖10—8查得動(dòng)載系數(shù)KV由表10—4查的KHβ的計(jì)算公式和直齒輪的相同由表10—13查得由表10—3查得故載荷系數(shù)K=KAKVKHαKHβd1==mmmn =mmmn≥K=KAKVKFαKFβ根據(jù)縱向重
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