【正文】 并且鑒于這次設計是大學最后一次的作業(yè)了過程的意義遠遠超過了結果的本身了,它不再是一次簡簡單單的設計了。但想想自己在沒有老師當面指導的情況下，依靠自己網(wǎng)絡通訊和老師溝通完成了設計，心里有了一些自豪感，與當初一開始毫無頭緒那時，頓時覺得一切都不是問題了。歷盡各種艱辛，這次設計最終還是做出來了。通過這次設計自己算是徹底了解塔內(nèi)外結構了。還有遇到的麻煩就是，我在公司里面的部門是設備維修，要進行值班工作，這也導致了有時候沒有時間進行設計。例如在設計塔設備的封頭，塔身的厚度還有鋼材的選擇時，數(shù)據(jù)計算不能一致，導致剛開始設計就停了下來一段時間。所以這次設計選擇了硫磺塔設備作為題目就顯得意義重大!由于本人已經(jīng)申請離校到公司實習，所以很遺憾沒有能和指導老師面對面進行溝通。參照補強圈標準JB/T4736，因為B=1200，補強圈在有效補強范圍中補強厚度。強度消弱系數(shù)。已知封頭設計厚度10mm，計算開孔所需補強面積封頭和補強材料為Q245R,即20R，其許用應力=137Mpa。選取溶液蒸汽入口舉例計算：（其余達到開孔補強條件的開孔也是按照此方法進行計算獲得補強圈的厚度）溶液蒸汽入口封頭開孔直徑d=600mm。本設計采取補強圈進行補強的方法。根據(jù)參考文獻《鋼制壓力容器》GB150199P74,計算接管開孔補強強度。 b=140mm。物料的密度與水密度相近，取1000kg/表47物料分段質(zhì)量011223344556670212201729392117821622封頭高600,mm，封頭容積= 裙座高4500mm,，筒節(jié)高：表48充水分段質(zhì)量011223344556670154623880279202212685845857表49質(zhì)量匯總表01122334455667塔體分段質(zhì)量468245557008300332712911074塔內(nèi)構件分段質(zhì)量00177225821860722362保溫層分段質(zhì)量0826981017733284225平臺、扶梯分段質(zhì)量12146834121598487630操作物料分段0212201729392117821622附件分段質(zhì)量1225248181192859333253充水分段質(zhì)量0154623880279202212685845857操作時分段質(zhì)量6023419931013564988043242564塔器最大質(zhì)量121158kg塔器最小質(zhì)量25337kg塔體外徑：，籠式扶梯寬度：，塔頂管線外徑：，保溫層厚度：表410塔體各段長度：01122334455667850365057008300598023201768表411各段平臺數(shù)：011223344556670011110表412平臺構件投影區(qū)面積：0011110000表413操作平臺當量寬度：01122334455667006909050表414各段有效直徑/mm：011223344556673120312032343388381040253120表415各截面到地面高度/m：01122334455667表416風壓高度變化系數(shù)：由場地為B類(參考《JB／T47102005鋼制塔式容器》第24頁,表83)，查得01122334455667體系系數(shù)：基本風壓值：塔設備的自振周期：脈動增大系數(shù)：由，查得(參考《JB／T47102005鋼制塔式容器》第24頁,表84)表417脈動影響系數(shù)：(參考《JB／T47102005鋼制塔式容器》第25頁,表85)01122334455667表418由得：011223344556671再由，查得(參考參考《JB／T47102005鋼制塔式容器》第25頁,表86)表419各段振型系數(shù)：011223344556671表420各段風振系數(shù)： 01122334455667表421各段風載荷:011223344556674270表422各截面風彎矩0—0截面1—1截面2—2截面表423各段操作質(zhì)量/kg:011223344556676023419931013564988043242564表424各段中點距地面高度/mm:011223344556674252675735014350214902564027684表425/mm ：01122334455667 01122334455667表426:+++++=表42701122334455667表42801122334455667表429基本振型參與系數(shù):01122334455667阻尼比=衰減指數(shù)阻尼調(diào)整系數(shù)地震綜合影響系數(shù)：地震影響系數(shù)最大值(參考JB/T4702005第21頁)場地土的特征周期值地震影響系數(shù)：垂直地震影響系數(shù)=.==當量質(zhì)量底面垂直地震力表430：01122334455667任意質(zhì)量處垂直地震力： 01 12 23 34 45 56 67 6694 計算截面距地面高度h00截面：11截面：22截面：=底截面處地震彎矩： ==截面處1—1地震彎矩： 截面處2—2地震彎矩： 1. 塔底截面00：==,取其中最大值=(風彎矩控制):因為或者 取其最大值故(地震彎矩控制)3. Ⅱ–Ⅱ截面：或者 取其最大值故(風彎矩控制)驗算塔殼22截面處操作時和壓力試驗時的強度和穩(wěn)定性計算截面以上塔的操作質(zhì)量塔器有效厚度22的橫截面積斷面系數(shù)最大彎矩操作壓力引起的軸向應力重力引起的軸向應力最大彎矩引起的軸向應力載荷組合系數(shù)：系數(shù)A：設計溫度下的許用應力：Q245 系數(shù)B：Q245 22截面：KB=60=72K=137====圓筒最大組合壓應力 滿足要求。（參照JB／T47102005鋼制塔式容器附錄D）表46平臺扶梯分段質(zhì)量0112233445566712146834121598483730設計時，一般應保持塔板上的清液高度在50100mm之間。封頭的保溫棉質(zhì)量塔體圓筒高度:=表45保溫層分段質(zhì)量01122334455667082698101773328422扶梯的質(zhì)量除了裙座上開1個人孔外，塔體根據(jù)工藝要求開人孔數(shù)為4個，相應在人孔處安裝半圓形平臺4個，平臺寬度為B=800mm，高度為1000mm。根據(jù)JB/T47462002得的封頭的直邊段=40mm。（參考JB\T47102005鋼制塔式容器 附錄D）塔盤數(shù)N=23塊表44內(nèi)構件分段質(zhì)量0112233445566700177225821860722362已知保溫材料是巖棉。塔總高28568mm 。表41 塔體分段長度0112233445566785036505700830059802320176裙座和封頭的質(zhì)量計算已知塔外徑=2200+102=2400mm。對于Q245R，鋼材的負偏差C1==10mm。封頭的計算厚度：。C的許用應力=137Mpa,腐蝕余量C=3mm。計算壓力。故此設計也是選用橢圓形封頭。然后根據(jù)受壓情況進行強度或穩(wěn)定性計算，確定合適厚度半球型封頭常用于高壓容器。如果為氣相進料，則可根據(jù)進料型式?jīng)Q定，一般進料管的大小均采用工藝管相同的直徑。本設計塔底空間高度:6400mm 進料空間高度的確定原料進料段的高度，取決于進料的結構型式及介質(zhì)狀態(tài)。否則需要15min左右。 塔頂、塔底與進料空間高度的確定 塔頂空間高度的確定塔頂空間是塔頂?shù)谝粔K塔板到塔頂切線的距離，為了減少塔頂出口氣體中攜帶液體量，塔頂空間一般?。ā岳跉怏w中的液滴自由沉降，本設計取塔頂高度為1000mm。梯子采用開式斜梯，角度為45176。 本次設計的平臺和梯子的設置每個人孔的下方位置設置一層平臺，每層平臺的包角為180176。梯子所有構件一般均采用Q235A，當塔體為不繡鋼時與塔體相焊的連接板應采用同種材料。(8) 塔內(nèi)，如易燃易爆的物料，則應考慮到平臺上人員及時疏散和救火的方便。(6) 當平臺距離地面高度大于4m或平臺間大于3m時，梯子應設置安全門。(4) 梯子至塔體、保溫層外表面的距離至少為200mm，當塔體上有加強圈時，則距離好須適當加大。(2) 直梯高度一般不應超過5m，若超過5m時，應設中間休息平臺，當直梯標高超過4m時，應設安全籠，從地面至安全籠第一圈的距離為2m～。為使鋪板具有足夠的剛性,可在鋪板下每隔1m 用間斷焊焊上一條25mm3mm扁鋼。平臺鋪板一般宜采用花紋鋼板或鋼板鋼。對于在操作維修中有可能長期堆置重物的平臺應作特殊考慮。平臺的欄桿圖，一般用DN=20mm、25mm的鋼管制成，管端應封閉，以防止腐蝕氣體侵入， (a)，當安裝標高在15m以上時，中間還需要用雙橫檔（b）。(7) 低溫塔的平臺，其焊在塔體上的連接板與平臺連接件之間應墊以石棉或軟木，以減少熱交換與能量消耗。一般情況下無保溫層的間隙為100mm。除塔頂外，一般設置全平臺。(4) 操作平臺的寬度應根據(jù)檢修的需要而定，～。(3) 平臺下的地面往往是通道。操作平