【正文】 注意！copy前一定要備份！以后再做修改時，要修改備份文檔。因為本人能力所限，不能將其自動放入前面的“參考文獻”章節(jié)內(nèi)，也不能去掉接下來的這半條直線，所以就只能麻煩您這么做了：打印前，備份文檔，然后將下面的內(nèi)容copy amp。移動引用位置會自動重新編號。不要在此行和下頁的注釋之間填寫任何內(nèi)容下面的內(nèi)容是參考文獻，通過“插入”“引用”“腳注和尾注”，插入尾注到“文檔結(jié)尾”后，word會自動生成序號。什么是“同等學(xué)歷”？我也不懂。詳情請看最后一頁參考文獻1. . 20002. 馮俊凱,3. 4. 卓寧,：106~1135. 陳學(xué)俊,(第二版).6. 7. 徐通模,金定安,8. ,9. 呂俊復(fù),張劍勝,. 200310. 11. ~12. 楊世銘,(第三版).13. 李之光,14. 屈衛(wèi)東,. 200215. Songsheng Li, Bingen Li, Wenda Yao, Modeling For Pulverized Coal Combustion in Larger Furnace. Proceedings of 2nd International Symposium on Coal Combustion Science and ，1991：167～17316. Metais B, Eckert E R G. Forced, mixed and free convention regions. Trans ASME, Ser C, 1964, 86: 295~300 17. , , . On the Mixing of a Rectangular Jet. J. Fluid Mech. 1981,(107):201～220誰會把上面的引號改成不是這樣的對稱形式的呀？為了不影響您真情的揮灑，這里我就不給出模板了。畢業(yè)后，我將繼續(xù)從事流化床方面的研究工作，為我們國家的流化床技術(shù)的發(fā)展貢獻自己的力量。同時，我也要感謝同組一起做鍋爐設(shè)計的同學(xué)。還有同陸老師一同指導(dǎo)我們的劉文鐵老師，劉老師同樣也是學(xué)識淵博、經(jīng)驗豐富、關(guān)心同學(xué)，為我們大家提供關(guān)于鍋爐方面的專業(yè)資料，使我深受感動?！敖Y(jié)論”以前的所有正文內(nèi)容都要編寫在此行之前。本次畢業(yè)設(shè)計是對四年學(xué)習的總結(jié)，通過四年所學(xué)的知識完成了本次的畢業(yè)設(shè)計任務(wù)，為以后的工作和學(xué)習打下了堅實的基礎(chǔ)。但是，對于10t/h的循環(huán)流化床鍋爐在技術(shù)上是不容易實現(xiàn)的，在國內(nèi)也很少有廠家生產(chǎn)蒸發(fā)量這么少的鍋爐，這方面的資料也比較少，所以在設(shè)計的過程中遇到了很多的困難，特別是爐膛受熱面的布置問題以及尾部受熱面內(nèi)的蒸汽含量過大的問題。因此，循環(huán)流化床鍋爐在中國有著廣闊的發(fā)展空間，同時我國在循環(huán)流化床領(lǐng)域的落后局面，也給廣大的科技工作者提出了巨大的挑戰(zhàn)。（2）ⅠⅡ, Ⅱ－Ⅲ, Ⅲ－Ⅳ，Ⅳ－Ⅰ象限的孔排減弱系數(shù)均大于，鍋筒筒體孔橋強度合格。mmdd+2(Dn+S)S－ 孔橋減弱系數(shù)計算序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果ⅠⅡ象限孔橋減弱系數(shù)1系數(shù)nb/a=90/612系數(shù)k3斜向截距tmm(a2+b2)4相鄰兩孔的平均直徑dpmm625斜向孔橋減弱系數(shù)φ(tdp)/t6斜向孔橋當量減弱系數(shù)φdKφⅢⅣ橋減弱系數(shù)1系數(shù)nb/a=0/02系數(shù)k23斜向截距tmm(a2+b2)4相鄰兩孔的平均直徑dpmm1355斜向孔橋減弱系數(shù)φ(tdp)/t6斜向孔橋當量減弱系數(shù)φdkφ校核（1）Ⅳ－Ⅰ象限孔間距均大于t。注：本表計算過程參考[2] 相鄰兩孔互不影響最小節(jié)距計算序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果φ135φ621孔徑d39。其和為：＝+1920= 煙氣側(cè)總阻力 煙氣側(cè)的總阻力由分離器的阻力、煙道轉(zhuǎn)彎處阻力、鋼管省煤器阻力、鑄鐵省煤器阻力四部分構(gòu)成。 布風板阻力計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù) 值1布風板風帽數(shù)量1792風帽小孔數(shù)63風帽小孔直徑mm84風帽小孔面積m25空氣溫度℃風帽加熱1506出口過量空氣系數(shù)查表7一次風份額選取8風帽小孔風速m/s9空氣阻力系數(shù)選取10空氣密度ρgKg/m311布風板阻力Pa注：本表計算過程參考[3] 料層阻力計算序號名稱符號單位公式或來源結(jié)果1壓降減小系數(shù)選取2靜止料層堆積高度H㎜已知3003料層堆積密度㎏/m3查表8004料層阻力1920 煙氣阻力計算煙氣的阻力計算主要包括分離器的阻力、煙道轉(zhuǎn)彎處的阻力、省煤器的阻力的計算，通過計算結(jié)果，選取適當?shù)囊L機。本章的計算過程大部分是依據(jù)一些經(jīng)驗公式，計算過程滿足要求，結(jié)果基本正確?！妗?　出口煙溫θ℃3　工質(zhì)進口溫度t39。t17　最小溫差△tx℃θt39?！?CK。kW/(㎡ Qq/φ+△αV09　出口煙溫θ℃查焓溫表10　煙氣側(cè)放熱量QykJ/㎏　11　平均煙溫θav℃(θ39。℃由計算得7　進口煙焓I39。kJ/㎏ 按P=3　出口水溫t℃由計算得4　出口水焓ikJ/㎏查焓溫表5　水吸熱量QqkJ/㎏(D+ρD)(ii39。t　32平均溫壓△t℃ (△td△tx)/ln(△td/△tx)33傳熱量QkJ/㎏k△tH/1000Bj34　誤差e%100(QyQ)/Qy注：本表計算過程參考[2] 鑄鐵省煤器結(jié)構(gòu)序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果1　管外徑 d mm 選取762　管內(nèi)徑 dn mm選取603　每根管長 l m選取24　方鰭片寬度 b m選取5　每根管受熱面積 H m2選取6　每根管煙氣流通截面積 fl m2選取7橫向節(jié)距 s1 m選取8　縱向節(jié)距 s2 m選取9　橫向管排數(shù) Z1 選取610　縱向管排數(shù) Z2　 選取1211　省煤器受熱面積 H m2 Z1Z2H12　省煤器煙氣流通截面積 fg m2 Z1f113　水的流通截面積 fw m2 2πdn2/414　橫向相對節(jié)距σ1　 s1/d15　縱向相對節(jié)距σ2　 s2/d 鑄鐵省煤器傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果1　進口水溫t39。/(a1ε+1)30　最小溫差△tx℃θt39。℃)αf＋αf39。℃)αf(1+(Tkj/1000)(lkj/lgz)28　灰污系數(shù)ε(㎡　27修正后煙氣輻射放熱系數(shù)αf39。℃)a0CsCzCw021　三原子氣體減弱系數(shù)kqr∑1/() [(+)/(∑s)] () r∑22飛灰減弱系數(shù)kfhμfh1/()43850ρyμfh/(Tdfh)2/323　煙氣輻射吸收力kps/(Kqr∑+kfhμfh)ps24煙氣黑度a/1ekps25　管壁溫度tb℃t+6026輻射放熱系數(shù)αfkW/(㎡kJ/㎏iQyBj/(D+D)12　進口水溫t39?！嬗蔂t膛熱力計算得　2煙氣入口焓I39。ig)/1002365480022給煤量Bkg/h100Q1/ηQin23計算給煤量Bcalkg/hB(100q4)/100注：本表計算過程參考[1] 鍋爐結(jié)構(gòu)幾何尺寸數(shù)據(jù)序號名稱符號單位數(shù)值1爐膛截面積Ffurm22省煤器ⅠⅡ流通面積Fec1m23省煤器Ⅲ流通面積Fec2m24稀相區(qū)水冷壁受熱面積m25省煤器ⅠⅡ受熱面積Hec1m26省煤器Ⅲ受熱面積Hec2m2 密相區(qū)出口煙溫計算由于密相區(qū)內(nèi)沒有布置受熱面，所以通過熱量守恒進行密相區(qū)出口煙溫的校核。+ α)4　水蒸氣體積VH20m3/㎏V0H20+(αav1)V05　干煙氣體積m3/㎏+(αav1)V06　煙氣體積Vgm3/㎏+VH207　二氧化碳和二氧化硫分壓力rR2O　VR2O/Vg8　水蒸氣分壓力rH2O　VH20/Vg9　三原子氣體分壓力rg　rR2O+rH2O10　煙氣的重量Gkg/kg+αavV011　各段煙氣處的飛灰分額α 　選取1012　飛灰含碳量%計算得131313　底渣含碳量%選取1　　　　14　飛灰質(zhì)量濃度kg/kg100α ()(100q4)　15　飛灰體積濃度kg/m3　16　循環(huán)倍率n　I回Aar　　　　　 煙氣焓溫表序號溫度(℃)VRO2=m3(標)/KgV0N2=m3(標)/KgV0 H2O=m3(標)/KgIg=IRO2+I0N2+I0H2OKJ/Kg(cθ)RO2KJ/m3(標)IRO2KJ/Kg(cθ)N2KJ/m3(標)I0N2KJ/Kg(cθ)H2OKJ/m3(標)I0H2OKJ/Kg1