【正文】 注意！copy前一定要備份！以后再做修改時，要修改備份文檔。因為本人能力所限，不能將其自動放入前面的“參考文獻”章節(jié)內，也不能去掉接下來的這半條直線，所以就只能麻煩您這么做了：打印前，備份文檔，然后將下面的內容copy amp。移動引用位置會自動重新編號。不要在此行和下頁的注釋之間填寫任何內容下面的內容是參考文獻，通過“插入”“引用”“腳注和尾注”，插入尾注到“文檔結尾”后，word會自動生成序號。什么是“同等學歷”？我也不懂。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應有程序清單，并提供電子文檔1）設計（論文）2）附件：按照任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）次序裝訂3）其它為了不影響您真情的揮灑，這里我就不給出模板了。：任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）。涉密論文按學校規(guī)定處理。作者簽名： 日期： 年 月 日學位論文版權使用授權書本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。作者簽名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 學位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。詳情請看最后一頁參考文獻1. . 20002. 馮俊凱,3. 4. 卓寧,：106~1135. 陳學俊,(第二版).6. 7. 徐通模,金定安,8. ,9. 呂俊復,張劍勝,. 200310. 11. ~12. 楊世銘,(第三版).13. 李之光,14. 屈衛(wèi)東,. 200215. Songsheng Li, Bingen Li, Wenda Yao, Modeling For Pulverized Coal Combustion in Larger Furnace. Proceedings of 2nd International Symposium on Coal Combustion Science and ，1991：167～17316. Metais B, Eckert E R G. Forced, mixed and free convention regions. Trans ASME, Ser C, 1964, 86: 295~300 17. , , . On the Mixing of a Rectangular Jet. J. Fluid Mech. 1981,(107):201～220誰會把上面的引號改成不是這樣的對稱形式的呀？畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。畢業(yè)后，我將繼續(xù)從事流化床方面的研究工作，為我們國家的流化床技術的發(fā)展貢獻自己的力量。同時，我也要感謝同組一起做鍋爐設計的同學。還有同陸老師一同指導我們的劉文鐵老師，劉老師同樣也是學識淵博、經驗豐富、關心同學，為我們大家提供關于鍋爐方面的專業(yè)資料，使我深受感動。“結論”以前的所有正文內容都要編寫在此行之前。本次畢業(yè)設計是對四年學習的總結，通過四年所學的知識完成了本次的畢業(yè)設計任務，為以后的工作和學習打下了堅實的基礎。但是，對于10t/h的循環(huán)流化床鍋爐在技術上是不容易實現(xiàn)的，在國內也很少有廠家生產蒸發(fā)量這么少的鍋爐，這方面的資料也比較少，所以在設計的過程中遇到了很多的困難，特別是爐膛受熱面的布置問題以及尾部受熱面內的蒸汽含量過大的問題。因此，循環(huán)流化床鍋爐在中國有著廣闊的發(fā)展空間，同時我國在循環(huán)流化床領域的落后局面，也給廣大的科技工作者提出了巨大的挑戰(zhàn)。（2）ⅠⅡ, Ⅱ－Ⅲ, Ⅲ－Ⅳ，Ⅳ－Ⅰ象限的孔排減弱系數(shù)均大于，鍋筒筒體孔橋強度合格。mmdd+2(Dn+S)S－ 孔橋減弱系數(shù)計算序號名稱符號單位公式及計算結果ⅠⅡ象限孔橋減弱系數(shù)1系數(shù)nb/a=90/612系數(shù)k3斜向截距tmm(a2+b2)4相鄰兩孔的平均直徑dpmm625斜向孔橋減弱系數(shù)φ(tdp)/t6斜向孔橋當量減弱系數(shù)φdKφⅢⅣ橋減弱系數(shù)1系數(shù)nb/a=0/02系數(shù)k23斜向截距tmm(a2+b2)4相鄰兩孔的平均直徑dpmm1355斜向孔橋減弱系數(shù)φ(tdp)/t6斜向孔橋當量減弱系數(shù)φdkφ校核（1）Ⅳ－Ⅰ象限孔間距均大于t。注：本表計算過程參考[2] 相鄰兩孔互不影響最小節(jié)距計算序號名稱符號單位公式及計算結果φ135φ621孔徑d39。其和為：＝+1920= 煙氣側總阻力 煙氣側的總阻力由分離器的阻力、煙道轉彎處阻力、鋼管省煤器阻力、鑄鐵省煤器阻力四部分構成。 布風板阻力計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù) 值1布風板風帽數(shù)量1792風帽小孔數(shù)63風帽小孔直徑mm84風帽小孔面積m25空氣溫度℃風帽加熱1506出口過量空氣系數(shù)查表7一次風份額選取8風帽小孔風速m/s9空氣阻力系數(shù)選取10空氣密度ρgKg/m311布風板阻力Pa注：本表計算過程參考[3] 料層阻力計算序號名稱符號單位公式或來源結果1壓降減小系數(shù)選取2靜止料層堆積高度H㎜已知3003料層堆積密度㎏/m3查表8004料層阻力1920 煙氣阻力計算煙氣的阻力計算主要包括分離器的阻力、煙道轉彎處的阻力、省煤器的阻力的計算，通過計算結果，選取適當?shù)囊L機。本章的計算過程大部分是依據(jù)一些經驗公式，計算過程滿足要求，結果基本正確?！妗?　出口煙溫θ℃3　工質進口溫度t39。t17　最小溫差△tx℃θt39?！?CK。kW/(㎡ Qq/φ+△αV09　出口煙溫θ℃查焓溫表10　煙氣側放熱量QykJ/㎏　11　平均煙溫θav℃(θ39?！嬗捎嬎愕?　進口煙焓I39。kJ/㎏ 按P=3　出口水溫t℃由計算得4　出口水焓ikJ/㎏查焓溫表5　水吸熱量QqkJ/㎏(D+ρD)(ii39。t　32平均溫壓△t℃ (△td△tx)/ln(△td/△tx)33傳熱量QkJ/㎏k△tH/1000Bj34　誤差e%100(QyQ)/Qy注：本表計算過程參考[2] 鑄鐵省煤器結構序號名稱符號單位公式及計算結果1　管外徑 d mm 選取762　管內徑 dn mm選取603　每根管長 l m選取24　方鰭片寬度 b m選取5　每根管受熱面積 H m2選取6　每根管煙氣流通截面積 fl m2選取7橫向節(jié)距 s1 m選取8　縱向節(jié)距 s2 m選取9　橫向管排數(shù) Z1 選取610　縱向管排數(shù) Z2　 選取1211　省煤器受熱面積 H m2 Z1Z2H12　省煤器煙氣流通截面積 fg m2 Z1f113　水的流通截面積 fw m2 2πdn2/414　橫向相對節(jié)距σ1　 s1/d15　縱向相對節(jié)距σ2　 s2/d 鑄鐵省煤器傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結果1　進口水溫t39。/(a1ε+1)30　最小溫差△tx℃θt39?！?αf＋αf39?！?αf(1+(Tkj/1000)(lkj/lgz)28　灰污系數(shù)ε(㎡　27修正后煙氣輻射放熱系數(shù)αf39?！?a0CsCzCw021　三原子氣體減弱系數(shù)kqr∑1/() [(+)/(∑s)] () r∑22飛灰減弱系數(shù)kfhμfh1/()43850ρyμfh/(Tdfh)2/323　煙氣輻射吸收力kps/(Kqr∑+kfhμfh)ps24煙氣黑度a/1ekps25　管壁溫度tb℃t+6026輻射放熱系數(shù)αfkW/(㎡kJ/㎏iQyBj/(D+D)12　進口水溫t39?！嬗蔂t膛熱力計算得　2煙氣入口焓I39。ig)/1002365480022給煤量Bkg/h100Q1/ηQin23計算給煤量Bcalkg/hB(100q4)/100注：本表計算過程參考[1] 鍋爐結構幾何尺寸數(shù)據(jù)序號名稱符號單位數(shù)值1爐膛截面積Ffurm22省煤器ⅠⅡ流通面積Fec1m23省煤器Ⅲ流通面積Fec2m24稀相區(qū)水冷壁受熱面積m25省煤器ⅠⅡ受熱面積Hec1m26省煤器Ⅲ受熱面積Hec2m2 密相區(qū)出口煙溫計算由于密相區(qū)內沒有布置受熱面，所以通過熱量守恒進行密相區(qū)出口煙溫的校核。+ α)4　水蒸氣體積VH20m3/㎏V0H20+(αav1)V05　干煙氣體積m3/㎏+(αav1)V06　煙氣體積Vgm3/㎏+VH207　二氧化碳和二氧化硫分壓力rR2O　VR2O/Vg8　水蒸氣分壓力rH2O　VH20/Vg9　三原子氣體分壓力rg　rR2O+rH2O10　煙氣的重量Gkg/kg+αavV011　各段煙氣處的飛灰分額α 　選取1012　飛灰含碳量%計算得131313　底渣含碳量%選取1　　　　14　飛灰質量濃度kg/kg100α ()(100q4)　15　飛灰體積濃度