【正文】 在, 箍筋的間距SV按下列公式計(jì)算： （815）式中：——箍筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； ——同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積； ——矩形截面寬度、T形或I形截面的腹板寬度。（4）全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按下列公式計(jì)算：① 混凝土法向壓應(yīng)力和拉應(yīng)力　　　 （813）② 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 （814）　式中：—按作用標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩值； —構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)或受拉區(qū)計(jì)算纖維處的距離 —最外層鋼筋重心處的混凝土拉應(yīng)力 驗(yàn)算要求（1）使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)定：① 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力 未開裂構(gòu)件 ≤② 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力 對(duì)鋼絞線、鋼絲 未開裂構(gòu)件 ≥式中：——全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，后張法構(gòu)件按式（81）計(jì)算。（2）計(jì)算使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的應(yīng)力時(shí)，由預(yù)加力產(chǎn)生的正截面混凝土壓應(yīng)力和拉應(yīng)力按式（81）計(jì)算。應(yīng)考慮預(yù)加力效應(yīng)。自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： ?s=（5/48）*MsL2/B=其中=，消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段長(zhǎng)期撓度值為： 可見：（）=L/600=計(jì)算表明，使用階段的撓度值滿足要求（1）按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范的限值。選取支點(diǎn)處、1/4跨徑處的、跨中處的單元，其結(jié)果如下： 短期效應(yīng)組合應(yīng)力驗(yàn)算（單位：MPa）單元組合 名稱類型驗(yàn)算Sig_T (kN/m^2)Sig_B (kN/m^2)Sig_TL (kN/m^2)Sig_BL (kN/m^2)Sig_TR (kN/m^2)Sig_BR (kN/m^2)Sig_MAX (kN/m^2)Sig_ALW (kN/m^2)1短期FZMINOK 326.413115375515. 5515.16200 4短期MYMAXOK 8短期MYMAXOK 12短期MYMAXOK 16短期MYMINOK 21短期MYMAXOK 25短期MYMAXOK 29短期MYMAXOK 33短期MYMINOK 38短期MYMAXOK 42短期MYMAXOK 46短期MYMAXOK 50短期MYMINOK 55短期MYMAXOK 59短期MYMAXOK 63短期MYMAXOK 67短期MYMINOK 72短期MYMAXOK 76短期MYMAXOK 80短期MYMAXOK 89短期MYMAXOK 93短期MYMAXOK 97短期MYMAXOK 100短期MXMAXOK 撓度驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗(yàn)算可根據(jù)構(gòu)件鋼度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。（5）受彎構(gòu)件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按下列公式算： （89） （89）式中：——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值。（2）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下控制的正截面的受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力（不得消壓）（3）后張法構(gòu)件中，當(dāng)計(jì)算由作用（或荷載）引起的應(yīng)力時(shí)，管道壓漿前采用凈截面，預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土粘結(jié)后采用換算截面；當(dāng)計(jì)算由預(yù)加力引起的應(yīng)力時(shí)，除指明者外采用凈截面。：（1）在預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，預(yù)應(yīng)力應(yīng)作為荷載考慮。（1）矩形截面或翼緣位于受拉邊的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載能力應(yīng)符合下列規(guī)定： （81）混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計(jì)算： （82）截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求： （83）當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓時(shí) （84）當(dāng)受壓區(qū)僅配有縱向普通鋼筋或普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉時(shí) （85）（2）翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或Ⅰ形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算：① 當(dāng)符合下列條件時(shí) （86）應(yīng)以寬度為的矩形截面計(jì)算即式（86）計(jì)算② 當(dāng)不符合式（816）的條件時(shí)，計(jì)算應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載能力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： （87） 計(jì)算結(jié)果 承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算截面最大/最小驗(yàn)算rMu (kN*m)Mn (kN*m)左支點(diǎn)最大OK最小OK邊跨1/4最大OK最小OK邊跨跨中最大OK最小OK邊跨3/4最大OK最小OK左中支點(diǎn)最大OK最小OK中跨1/4最大OK最小OK中跨跨中最大OK最小OK中跨3/4最大OK最小OK中支點(diǎn)最大OK最小OK中跨1/4最大OK最小OK中跨跨中最大OK最小OK中跨3/4最大OK最小OK中支點(diǎn)最大OK最小OK中跨1/4最大OK最小OK中跨跨中最大OK最小OK中跨3/4最大OK最小OK中支點(diǎn)最大OK最小OK續(xù)上表中跨1/4最大OK最小OK中跨跨中最大OK最小OK中跨3/4最大OK最小OK中支點(diǎn)最大OK最小OK右邊跨3/4最大OK最小OK右邊跨跨中最大OK最小OK右邊跨1/4最大OK最小OK右邊支點(diǎn)最大OK最小OK公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響，對(duì)構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。根據(jù)《公路橋規(guī)》（JTG D60—2004）的規(guī)定，要對(duì)控制截面進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，強(qiáng)度驗(yàn)算包括正截面強(qiáng)度驗(yàn)算和斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算，而對(duì)于變截面受彎構(gòu)件，僅對(duì)正截面強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。在《公路橋規(guī)》中只給出了T形截面的強(qiáng)度驗(yàn)算。Qmax==588KN出現(xiàn)在第六支座右端。(短期)剪力包絡(luò)圖由上圖可知：Qmax=,位于第二支點(diǎn)左側(cè)，Qmin= 常使用極限狀態(tài)下的內(nèi)力組合（長(zhǎng)期）截面軸力剪力彎矩左支點(diǎn)0邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)（左）左中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/467中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/42255中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中續(xù)上表中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）（長(zhǎng)期）彎矩包絡(luò)圖由上圖可知：Mmax= 位于邊跨跨中 Mmin=。具體到本設(shè)計(jì)：、。（2）、作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中：第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）1=，人群荷載1=，溫度梯度作用1=，支座沉降作用1=。具體到本設(shè)計(jì)：、 、 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力取1。其基本組合：永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中：為自重，為車道荷載，為人群荷載。實(shí)際中不可能同時(shí)出現(xiàn)的作用或同時(shí)參與組合概率很小的作用，（3）、施工階段作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計(jì)算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機(jī)具設(shè)備均應(yīng)作為臨時(shí)荷載加以考慮。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗(yàn)算時(shí)，則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進(jìn)行組合。 次內(nèi)力組合匯總表截面軸力(KN)剪力（KN）彎矩()左支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)（左）左中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）第十二章 內(nèi)力組合本設(shè)計(jì)中涉及到成橋后形成的自重、運(yùn)行過程中的車道荷載和人群荷載，還有梯度溫度此內(nèi)力和支座沉降此內(nèi)力。 次內(nèi)力組合彎矩包絡(luò)圖= Mmin=(左起)。 溫度引起的次內(nèi)力截面軸力(KN)剪力(KN)彎矩()左支點(diǎn)0邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)（左）左中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4中支點(diǎn)（左）中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中中跨3/4