【正文】 106/= 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 四、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 : R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中 R取最大支座反力， R= 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算不滿足要求 ,可以考慮采用雙扣件 ! R≤ kN時(shí)，可采用單扣件； R kN時(shí)，應(yīng)采用雙扣件； R，應(yīng)采用可調(diào)托座。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 興隆國(guó)際 6樓及地下車庫 模板專項(xiàng)施工方案 開封市人防建筑工程有限公司 42 1000 1000 1000 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k N 1 . 3 2 k NA B 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 3 4 30 . 4 4 5 支撐鋼管彎矩圖 () 1 . 1 3 70 . 0 6 8 支撐鋼管變形圖 (mm) 1 . 1 4 1 . 1 40 . 1 8 0 . 1 81 . 5 0 1 . 5 02 . 8 32 . 8 31 . 9 8 1 . 9 80 . 6 6 0 . 6 60 . 6 6 0 . 6 61 . 9 8 1 . 9 82 . 8 32 . 8 31 . 5 0 1 . 5 00 . 1 8 0 . 1 81 . 1 4 1 . 1 4 支撐鋼管剪力圖 (kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax= 最大變形 vmax= 最大支座力 Qmax= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=179。)= 木方的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、板底支撐鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁 計(jì)算。 (100179。 80)= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)木方撓度計(jì)算 最大變形 v =179。 721/(2179。 ； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=179。 179。 179。 179。 179。 179。 = 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 : 均布荷載 q = 最大彎矩 M = =179。 +179。 = (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (+)179。 179。 388800)= 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 二、模板支撐木方的計(jì)算 興隆國(guó)際 6樓及地下車庫 模板專項(xiàng)施工方案 開封市人防建筑工程有限公司 40 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 3004/(100179。)= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計(jì)算 v = / 100EI [v] = l / 250 面板最大撓度計(jì)算值 v = 179。 (2179。 )179。 (179。 1000179。 179。 +179。 ； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W [f] 其中 f —— 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； M —— 面板的最大彎距 ()； W —— 面板的凈截面抵抗矩； 興隆國(guó)際 6樓及地下車庫 模板專項(xiàng)施工方案 開封市人防建筑工程有限公司 39 [f] —— 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 ； M = 其中 q —— 荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m)； 經(jīng)計(jì)算得到 M = 179。 179。 179。= 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (+)179。 179。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 。 模板支架搭設(shè)高度為 4..40米， 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=，立桿的橫距 l=米，立桿的步距 h=。 表 1 模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h≤ h≤ h≤ h≤ k1 表 2 模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或 u1h(m) 以上表參照 杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》 地下室頂板模板扣件鋼管支架計(jì)算書 計(jì)算依據(jù) 1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1302020）。)= =2451/= = =14017/(179。 179。 = =2100/= = =14017/(179。 = =2976/= = =14017/(179。= N = += —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)； i = A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = W —— 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)； W = —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f] = ； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式 (1)或 (2)計(jì)算 興隆國(guó)際 6樓及地下車庫 模板專項(xiàng)施工方案 開封市人防建筑工程有限公司 36 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表 1取值為 ； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ；u = a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a = ； 公式 (1)的計(jì)算結(jié)果： l0=179。 五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1= (已經(jīng)包括組合系數(shù) ) 腳手架鋼管的自重 N2 = 179。 6 0 0 6 0 0 6 0 0 6 . 3 0 k N 6 . 3 0 k N 6 . 3 0 k N 6 . 3 0 k N 6 . 3 0 k N 6 . 3 0 k N 6 . 3 0 k NA B 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 6 6 20 . 5 6 7 支撐鋼管彎矩圖 () 0 . 6 2 70 . 0 3 4 支撐鋼管變形圖 (mm) 興隆國(guó)際 6樓及地下車庫 模板專項(xiàng)施工方案 開封市人防建筑工程有限公司 34 2 . 2 1 2 . 2 14 . 1 0 4 . 1 03 . 1 5 3 . 1 53 . 1 5 3 . 1 54 . 1 0 4 . 1 02 . 2 1 2 . 2 1 支撐鋼管剪力圖 (kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax= 最大變形 vmax= 最大支座力 Qmax= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=179。 106/= 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! (二 ) 梁底支撐縱向 鋼管計(jì)算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取木方支撐傳遞力。 179。 179。 50179。 106/= 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)木方抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 最大剪力的計(jì)算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 179。 ； I = 179。 = 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。 = 最大支座力 N=179。= 最大剪力 Q=179。 179。 179。1000/16200= 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 [可以不計(jì)算 ] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。 ； 2 0 0 2 0 0 0 . 5 0 k N1 2 . 0 6 k N / mA B