【正文】 。（7） 設(shè)高低支承臺(tái)面的蓋梁需在上層臺(tái)面設(shè)置足夠的主鋼筋。（5） 蓋梁在 E2 水準(zhǔn)地震作用下應(yīng)根據(jù)能力保護(hù)原則進(jìn)行配筋，特別是柱梁結(jié)點(diǎn)處蓋梁下緣應(yīng)加強(qiáng)正彎矩鋼筋配置。WORD 資料 下載可編輯 專(zhuān)業(yè)技術(shù)九、結(jié)論本報(bào)告根據(jù)某路東崗立交工程共 4 聯(lián)空心板梁、雙柱蓋梁橋墩設(shè)計(jì)方案，通過(guò)規(guī)范簡(jiǎn)化方法和空間動(dòng)力計(jì)算有限元模型，進(jìn)行了結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析，采用反應(yīng)譜分析方法和非線性時(shí)程分析方法對(duì)有限元模型進(jìn)行了地震反應(yīng)分析，并對(duì)橋墩進(jìn)行了抗震驗(yàn)算，結(jié)果表明：（1） 在 E1 水準(zhǔn)地震作用下，所有橋墩均處于彈性受力范圍，具有足夠的抗震安全能力；（2） 在 E2 水準(zhǔn)地震作用下，所有橋墩變形能力滿足要求，并具有足夠的抗剪能力；（3） 在 E2 水準(zhǔn)地震作用下，根據(jù)能力保護(hù)原則，單樁豎向承載力需要提高，邊墩單樁豎向承載力需提高至 7500kN，中墩單樁豎向承載力需提高至 6500kN。結(jié)點(diǎn)正彎矩按 6571/*()=，蓋梁下緣應(yīng)配置 20Φ25mm鋼筋。WORD 資料 下載可編輯 專(zhuān)業(yè)技術(shù)E、蓋梁對(duì)剛域節(jié)點(diǎn)彎矩削峰，結(jié)點(diǎn)負(fù)彎矩按 10564/*（）= 控制設(shè)計(jì),蓋梁上緣應(yīng)配置 18Φ32mm 鋼筋，3*6=18 三筋疊排。原設(shè)計(jì)在承臺(tái)中部將截面寬度由 ，并不合理，建議采用相同的 。樁基橫向彎矩不控制設(shè)計(jì)。WORD 資料 下載可編輯 專(zhuān)業(yè)技術(shù)2）邊墩設(shè)邊墩墩底彎矩達(dá)到截面極限強(qiáng)度的 ，即 *7367=，則此時(shí)的樁基、蓋梁、承臺(tái)內(nèi)力如下圖：軸力 彎矩 剪力 1587 1587 1587 01587 6759 65 689 631 657 5860 5860 689 5860 5860 1096 1048 10 124 1352 1480 1 9765 1479 0 14 12 1406 90 7861 6194 5192 65 452 38 305 24 38 285 509 4 4051 280 84 1056 123 6571 718 50718 219 0 482 482 0 156 25 209 94 154 1253 154 1253 1253 154 154 154 1253 430 895 154 07 12 341 1253 12 上述內(nèi)力值作為樁基、承臺(tái)、蓋梁的能力保護(hù)設(shè)計(jì)值。蓋梁結(jié)點(diǎn)正彎矩按 5320/*()=，蓋梁下緣應(yīng)配置 15Φ32mm 鋼筋。豎向剪力按 4167kN控制設(shè)計(jì)，按構(gòu)造配置箍筋即可。B、承臺(tái)對(duì)剛域節(jié)點(diǎn)彎矩削峰，承臺(tái)橫向彎矩按 10055/*（）= 控制設(shè)計(jì)，上下截面需要配置 26Φ25mm 鋼筋，17+9=26 雙筋疊排。A、單樁豎向承載力：考慮 E2地震作用下，地基土抗震容許承載力調(diào)整系數(shù) ，則 10266/=6844KN，需要在使用階段控制容許單樁豎向承載力為 6800kN。E2地震作用下中墩墩頂最大橫向位移為 99mm228mm，邊墩墩頂最大橫向位移 56mm203mm,滿足規(guī)范要求。蓋梁在承載能力極限狀態(tài)下的截面強(qiáng)度驗(yàn)算可以滿足要求。立柱縱橫向截面相同，E1 地震作用下順橋向效應(yīng)控制截面設(shè)計(jì)。荷載工況 位置 軸向 (kN) 剪力z (kN) 彎矩y (kN*m)樁頂 柱底 柱頂 恒載蓋梁節(jié)點(diǎn) 樁頂 柱底 柱頂 系統(tǒng)升溫蓋梁節(jié)點(diǎn) 樁頂 柱底 柱頂 系統(tǒng)降溫蓋梁節(jié)點(diǎn) 樁頂 柱底 柱頂 橫向風(fēng)荷載蓋梁節(jié)點(diǎn) 樁頂 柱底 柱頂 活載(MAX)蓋梁節(jié)點(diǎn) 活載(MIN) 樁頂 WORD 資料 下載可編輯 專(zhuān)業(yè)技術(shù)柱底 柱頂 蓋梁節(jié)點(diǎn) 樁頂 柱底 柱頂 靜力計(jì)算基本組合蓋梁節(jié)點(diǎn) 注：樁頂軸向力為組合系數(shù) ，其余為按極限承載能力狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合值。建立有限元模型，樁基劃分為單元長(zhǎng) 1m，在每個(gè)節(jié)點(diǎn)設(shè)水平節(jié)點(diǎn)彈性支承，彈簧剛度K=1**20220*Z=38700Z（kN/m）式中，Z 為設(shè)置土彈簧的埋深。橫向兩根樁，圓形截面形狀換算系數(shù) k=；n=2，b2=；計(jì)算埋入深度 h1=3(d+1)=，樁間凈距 L1==，樁間相互影響系數(shù)k=b2+(1b2)L1/()=+()*(*)=樁的計(jì)算寬度 b1=**（+1）=在承臺(tái)地面以下 hm=2(+1)=5m深度內(nèi)為粉土呈硬塑～可塑狀，層厚 ～；稍密～中密，稍濕～濕，查《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D632022）表 ，非巖石地基水平向抗力系數(shù)的比例系數(shù) m=5000~20220kN/m4，本抗震計(jì)算取 m=2*10000=20220 kN/m4。樁基等代土彈簧《抗震細(xì)則》第 ：建立橋梁抗震分析模型應(yīng)考慮土的共同作用，樁土的共同作用可用等代土彈簧模擬，等代土彈簧的剛度可采用表征土介質(zhì)彈性值的 m參數(shù)來(lái)計(jì)算。2）中墩基礎(chǔ)承臺(tái)頂面作用力：M=6540X2=H=503x2=1006kN N=8000kN采用 m法求的樁身最大截面彎矩 M= 的灌注樁截面強(qiáng)度無(wú)法滿足,需加大樁身直徑至 ，并在樁頂 10m長(zhǎng)范圍內(nèi)沿截面一圈配置 40Φ32mm 鋼筋，間距125mm。 同一截面上箍筋的總面積 Ak 箍筋間距 Sk 10 10箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fyh 280 280計(jì)算方向墩寬 b 150 130抗剪強(qiáng)度折減系數(shù) Φ Vs1 6814 5064 Vs2 2849 2469 箍筋提供的抗剪能力Vs 2849 2469 墩柱塑性鉸區(qū)域的斜截面抗剪強(qiáng)度 Vcu 2620 2246 （2）樁基能力保護(hù)設(shè)計(jì)驗(yàn)算：樁身抗彎強(qiáng)度按能力保護(hù)設(shè)計(jì)原則進(jìn)行驗(yàn)算。因此，Vco 應(yīng)按柱底實(shí)際截面配筋，并采用強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和軸壓力計(jì)算出的彎矩承載力，并考慮超強(qiáng)系數(shù) Φ0 來(lái)計(jì)算。E2 彈性反應(yīng)譜計(jì)算的柱底彈性內(nèi)力值如下：墩號(hào) 3 4 5 6N 2582 3043 3043 2582 H 773 470 470 773 M 8499 6111 6111 8499 根據(jù)《抗震細(xì)則》第 ，結(jié)構(gòu)周期 T=,所以考慮結(jié)構(gòu)周期的墩頂水平位移調(diào)整系數(shù) C=，Δd=cδ=δ計(jì)算到 E2地震作用下的墩頂水平位移Δd= (m) Δu=(m) （中墩）OKΔd= (m) Δu=(m) （邊墩）OK下圖為 C匝道在三條 E2水準(zhǔn)的加速度時(shí)程波作用下的第 2聯(lián) 4中墩墩頂縱向位移非線性時(shí)程分析值，Δd=，比簡(jiǎn)化計(jì)算結(jié)果值偏小。（2）基礎(chǔ)抗震驗(yàn)算（3）支座的抗震驗(yàn)算N=25458 kN在 E2地震作用下，容許結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性工作狀態(tài)，應(yīng)該取開(kāi)裂后等效剛度（E cIeff）計(jì)算。2）橋墩的抗剪能力驗(yàn)算驗(yàn)算公式： 0(.23)ccesVfAV????式中， 0cV為剪力設(shè)計(jì)值；?為抗剪強(qiáng)度折減系，取 ；cf?為混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度（MPa） ；eA為核心混凝土面積（cm 2） ；sV為箍筋提供的抗剪能力（kN） ；WORD 資料 下載可編輯 專(zhuān)業(yè)技術(shù)???kA為同一截面上的箍筋總面積（cm 2） ； S為箍筋間距（cm） ；b為沿計(jì)算方向墩柱的寬度（cm） ；yhf為箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa） 。表 樁身的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算順橋向抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 橫橋向抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算地震反應(yīng)彎矩ME初始屈服彎矩My MEMy 驗(yàn)算結(jié)論地震反應(yīng)彎矩ME初始屈服彎矩My MEMy 驗(yàn)算結(jié)論1116 kN?m kN?m 是 通過(guò) 69 kN?m kN?m 是 通過(guò)結(jié)論：由上表可知，E1 水準(zhǔn)地震作用下樁身的抗彎強(qiáng)度滿足要求。順橋向