【正文】 選用間距200mm的HRB335級直徑為10mm鋼筋 ,其截面面積為驗算適用條件。荷載在板的支承處： （4）式中t——板的厚度荷載靠近板的支承處：式中——荷載離支承邊的距離 （5）圖 318單向板內(nèi)力計算圖示 單向板內(nèi)力計算公式 1. 永久作用產(chǎn)生的彎矩： g——1m寬板條每延米的恒載重量 （6）——板的計算跨徑，當主梁的梁肋寬度較大時（如箱式梁）取肋間的凈距加板的厚度，即但不大于此處為橋的凈跨徑，為板厚，為梁肋寬度2. 永久作用產(chǎn)生的剪力： （7）3. 可變作用產(chǎn)生的彎矩： （8）式中P——汽車軸重——板的有效工作寬度4. 可變作作用產(chǎn)生的剪力： （9）矩形部分荷載的合力為 （10）三角形部分荷載的合力為 （11）式中：和——對應于有效工作寬度和處的荷載強度； 和——對應于荷載合力和的支點剪力影響線豎標值5. 配筋設計公式： （12） （13） （14） （15） 行車道板設計主梁截面尺寸如圖，橋面鋪裝采用10cm厚瀝青混凝土，容重為23kN/m3。：車輪沿行車方向的著地長度：車輪的寬度荷載在鋪裝層內(nèi)的擴散可偏安全地按45度來計算，則作用于鋼筋混凝土承重板頂面的矩形荷載壓力面的邊長為：沿橋縱向： （1）沿橋橫向： （2）式中H——鋪裝層的厚度?！豆坊炷良邦A應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）規(guī)定：在橋梁設計中，四邊支撐的板，當邊長長度與短邊長度之比等于或大于2時，可按短邊計算跨徑的單向板計算；若該比值小于2時，則應按雙向板計算。已知公路—Ⅱ級荷載下的跨中代入上式得：即 （合格） 驗算支座的抗滑穩(wěn)定：：為了保證橡膠支座與梁底或墩臺頂面之間不發(fā)生相對滑動，則應滿足一下條件：不計入汽車荷載時 計入汽車制動力時 則 （合格）以及（合格）結(jié)果表明，支座不會發(fā)生相對滑動。經(jīng)比較，取總制動力為90kN參與計算，8根梁共32個支座，每個支座承受水平力。 選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸也由橡膠板的抗壓強度和梁部或墩臺頂混凝土的局部承壓強度來確定，也即應滿足條件：式中 ─—支座壓力標準值，汽車荷載應計入沖擊系數(shù)；─—橡膠支座使用階段的平均容許壓應力，當支座形狀系數(shù)時，；當時，；─—支座的平面形狀系數(shù)，本設計采用矩形支座，其中 為矩形支座加勁鋼板短邊邊長，為矩形支座加勁鋼板長邊邊長，t支座中間層單層橡膠片厚度；選定支座的平面尺寸為，采用中間層橡膠片厚度。吊環(huán)鋼筋直徑的選擇：吊環(huán)采用HRB335普通鋼筋，其抗拉強度設計值：由下式：經(jīng)計算可得,所以采用。圖11 剪力影響線及橫向最不利加載圖（豎值單位為mm）由表得到鉸縫剪力影響線各坐標值，考慮空心板橫截面的結(jié)構(gòu)對稱性，只需計算鉸縫1~4的剪力影響線，計算結(jié)果列于表，可查出各鉸縫的剪力影響線，經(jīng)過試算比較：鉸縫最大剪力發(fā)生在第4號板與第5號板之間，即最不利，現(xiàn)畫出影響線，并且在其上布置汽車荷載，得到鉸縫的橫向分布系數(shù)：=1/2（++）= 鉸縫剪力計算公路—Ⅱ級車道荷載中的均布荷載沿橋板縱向展開成半波正弦荷載時，其表達式，其跨中峰值為=：其中跨中峰值為：kN計算鉸縫剪力時，沿縱向取1m長的鉸縫考慮，并且考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)，=按照承載力極限狀態(tài)設計時，基本組合，其鉸縫剪力效應組合設計值：近似設,則 鉸縫抗剪強度驗算按照《圬工規(guī)范》，混凝土構(gòu)件直接受剪時，按照下列公式計算：式中：──鉸縫剪力設計值，=4105KN──結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，=A──鉸縫受剪面積，偏安全地考慮取A=601000=60000──混凝土抗剪強度設計值，由《圬工規(guī)范》=──摩擦系數(shù)，采用=──與受剪截面垂直的壓力標準值，近似認為=0則==A=60000=鉸縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。則主梁跨中截面上拱度為：考慮長期效應的預加力引起的上拱值為：梁在預加力和荷載短期效應組合作用下并考慮長期效應值的撓度值為：預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度值，故此不需要設置拱度。由于沿跨徑方向各截面的換算截面的慣性矩各不相同，為了簡化，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。，上梗肋處： 形心軸處： 下梗肋處： 主應力計算結(jié)果表明，形心軸處主拉應力最大：說明斜截面滿足規(guī)范要求。，跨中截面：；則：，有：，因為，故短期荷載效應組合下正截面抗裂性滿足規(guī)范要求。在L/4截面處有：，上梗肋處： 形心軸處： 下梗肋處： 主應力計算結(jié)果表明，上梗肋處主壓應力最大：形心軸處主拉應力最大：由以上結(jié)果可得出結(jié)論：斜截面主應力滿足規(guī)范要求。取剪力和彎矩都較大的L/4截面進行計算。其中： ，代入上式可得：持久狀態(tài)下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求?？缰薪孛妫篖/4截面： （未計構(gòu)造筋影響）取跨中與L/4截面平均值計算，則有： 永存預應力值將各截面鋼束應力損失平均值及有效預應力匯總于表32表328。該橋梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度為：查表并內(nèi)插可得相應的徐變系數(shù)終極值：；混凝土收縮應變終極值：─—傳力錨錨固時跨中與L/4截面手里鋼筋重心處由、恒載產(chǎn)生的混凝土法向應力的平均值。對于簡支梁可取截面按上式計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。其中為張拉端錨具變形，夾片式錨具兩端同時張拉時為4mm，將各束預應力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于表325反摩阻影響長度計算 表325鋼束編號1~21054995079273~499508676求得后可知4束預應力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為x的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻力的預應力損失可按下列公式計算：，式中 ─—距張拉端處由錨具變形引起的考慮摩阻后的預應力損失；─—張拉端由錨具變形引起的考慮摩阻后的預應力損失，若則表示該截面不受錨具變形的影響，即。跨中、L/L/支點截面管道摩阻損失計算見表33232323。 由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行驗算。箍筋選用直徑為的四肢Q235鋼筋，間距，則采用全部預應力鋼筋的平均值，即（表313），所以有 距支點距離支點h/2處截面斜截面抗剪滿足要求。由于：說明需要通過計算配置抗剪鋼筋。（2）驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）規(guī)定：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當符合下列條件時可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按構(gòu)造要求配置鋼筋。（1）復核主梁截面尺寸根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）規(guī)定：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應符合下列要求：式中 ─—驗算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設計值（kN）；─—相應于剪力組合設計值處的矩形截面寬度（mm）或T形和I形截面腹板寬度（mm）；─—邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強度標準值（MPa），即為混凝土強度等級；─—相應于剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點至受壓邊緣的距離（mm）。由表311可知，梁跨中截面彎矩組合設計值，截面受彎承載力為：跨中截面正截面承載能力滿足要求。將空心截面按照等面積和等慣性矩的原則換算成如圖316所示的工字型截面。根據(jù)張拉階段和使用階段的受力要求，可得出許可布置力筋重心的限制值、即：式中 ─—預加力合力的偏心距；合理點位于截面重心軸以下時取正值，反之取負值；─—混凝土截面下核心距：；─—傳力錨固時預加力的合力；─—按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值；─—使用階段的永存預加力與傳力錨固時的有效預加力之比值，可近似地取─—構(gòu)件全截面對截面下緣的彈性抵抗矩─—構(gòu)件全截面對截面上緣的彈性抵抗矩各截面鋼束位置的校核，如表31表319所示，從表中可以看出，所有截面基本滿足束界要求表318 計算截面跨中 3165 616 L/4 3165 462 L/8 3165 269 支點 3165 0 表319 計算截面說明跨中不滿足L/4L/8支點從表中可以看出，由于上述計算只是粗略計算，盡管有些截面不滿足，但由于預應力損失只是粗略計算，所