畢業(yè)設(shè)計(jì)-空心板16m公路預(yù)應(yīng)力簡支空心板梁橋中板設(shè)計(jì)doc(參考版)
2025-07-21 10:37本頁面
【正文】 近似設(shè)=0，則。計(jì)算鉸縫剪力時(shí)，由縱向取1長鉸縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。 鉸縫剪力影響線計(jì)算表 表11荷載位置項(xiàng)目12345678經(jīng)計(jì)算比較，鉸縫最大剪力了生在第4號(hào)板與第5號(hào)板之間，即最不利。由表2，得到鉸縫剪力影響線各坐標(biāo)值。十四、鉸縫計(jì)算 鉸綖剪力近似按荷載橫向分布理論計(jì)算，設(shè)絞縫剪力沿空心板跨找方向按半波正弦曲線分布，則上鉸接板橫向分布系數(shù)計(jì)算，可求得絞縫剪力影響線，參見圖14. 鉸縫剪力影響線的計(jì)算表達(dá)式：當(dāng)單位荷載作用在鉸縫以左時(shí)，絞縫處的剪力；當(dāng)單位力作用在鉸縫以右時(shí)，鉸縫處的剪力。本設(shè)計(jì)普通受拉鋼筋［］。，滿足《公預(yù)規(guī)》要求?；炷凛S心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C50：。其中，扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，由九（一）計(jì)算得。十三、最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受變構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：，式中：受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值，由七（一）計(jì)算得。 為防止支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力過大，還可以采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預(yù)應(yīng)力。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，則，大于，滿足條件。由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為：，按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并按以下原則配置：當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率應(yīng)按以上兩者直線內(nèi)插取得。 由表6，截面板自重彎矩，則由板自重在截面產(chǎn)生的板上下緣應(yīng)力為：板放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用下板上下緣應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：板上下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。C40混凝土，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見表9.放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板截面法向應(yīng)力計(jì)算取跨中、支點(diǎn)三個(gè)截面，計(jì)算如下：（由《公預(yù)規(guī)》）：式中：先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為：。十二、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失），構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力，并滿足《公預(yù)規(guī)》要求，為此，對(duì)本設(shè)計(jì)應(yīng)計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)制空心板的底壓力和板頂拉應(yīng)力。按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于HRB335，%，滿足要滶。則箍筋間距計(jì)算如下：，采用。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維處為，按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置，在的區(qū)段，箍筋間距按下列公式計(jì)算：， 式中：箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，由前箍筋采用HRB335，其；同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢。同樣由九（二）計(jì)算得，（計(jì)入正溫差應(yīng)力），（反溫差應(yīng)力），則 （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）， 則CC纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：混凝土主壓應(yīng)力為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。計(jì)入反溫差應(yīng)力：混凝土主壓力限值為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。見九（二）計(jì)算。，符合《公預(yù)規(guī)》要求。豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面；AA纖維處正溫差應(yīng)力，見九（二）計(jì)算，反溫差應(yīng)力，不再贅述。 式中：預(yù)加力產(chǎn)生在AA截面纖維處的正應(yīng)力。腹板寬度，；換算截面抗彎慣矩，（見表9）；AA纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜矩，見九（二）計(jì)算。并滿足的要求。則： ；式中：按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向應(yīng)力。十一、持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力，計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力。空心板換算截面幾何特性匯總表 表9項(xiàng)目符號(hào)單位C40 C50換算截面面積364967364331換算截面重心至截面下緣距離換算截面重心至截面上緣距離預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心軸距離普通鋼筋的重心軸距離換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩由前面九（一）計(jì)算得扣除應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中拱度，并乘以長期增長系數(shù)后，得 由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)應(yīng)力的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)級(jí)會(huì)計(jì)算的長期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用。換算截面面積：所有鋼筋換算面積對(duì)毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至毛截面重心的距離為：（向下移），則換算截面重心處至空心板下的距離為：， 換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離。預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的的撓度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 （計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力）負(fù)值為拉應(yīng)力：CC纖維處的主拉應(yīng)力：上述計(jì)算結(jié)果表明：本設(shè)計(jì)空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。（3）CC纖維（空洞底面）。（鉸縫未扣除）（BB纖維至重心軸的距離=0）?，F(xiàn)AA纖維處（計(jì)入正溫差的影響），（計(jì)入反溫差影響），符合要求。計(jì)入溫差效應(yīng)，則主拉應(yīng)力： （計(jì)入正溫差效應(yīng)）計(jì)入反溫差效應(yīng)：負(fù)值表示拉應(yīng)力。則， 式中。 （1）AA纖維：（空洞頂面）， 式中：支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，由表6。反溫差應(yīng)力為正溫差應(yīng)力乘以（）。先算溫差應(yīng)力，由表8和圖12：。部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。在作用長期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為：， ，符合A類預(yù)應(yīng)力混凝土條件。溫差應(yīng)力計(jì)算表 表8編號(hào)單元面積（）溫度（℃）單元面積重心至換算截面重心距離（mm）123 正溫差應(yīng)力：梁頂：
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