【正文】 二、承載力驗算 受壓彎構(gòu)件承載力計算：鋼管混凝土構(gòu)件在一個平面內(nèi)承受壓彎荷載共同作用是，強度承載力應按。帶肋薄壁鋼管混凝土的加勁肋的慣性矩應滿足： 式中， 單個加勁肋截面繞自身平行于管壁的形心軸的慣性矩； 被加勁肋分割后的子板件寬度； 鋼管壁厚； 鋼管鋼材屈服強度 帶肋薄壁鋼管混凝土的加勁肋間及加勁肋與鋼板間的平板其寬厚比應滿足 式中， 系數(shù)。即圓管：；矩形管：。 一、各工況下的結(jié)構(gòu)變形簡圖 震作用下結(jié)構(gòu)變形簡圖風荷載作用下結(jié)構(gòu)變形簡圖如圖42 風荷載作用下結(jié)構(gòu)變形簡圖 第五章 柱的設計計算、構(gòu)造要求及計算方法一、矩形鋼管混凝土柱應符合下列構(gòu)造要求： 1 鋼管截面短邊尺寸不宜小于400mm； 2 鋼管壁厚不宜小于8mm； 3 鋼管截面的高寬比不宜大于2，當矩形鋼管混凝土柱截面最大邊尺寸不小于800mm時，宜采取在柱子內(nèi)壁上焊接栓釘、縱向加勁肋等構(gòu)造措施； 4柱的長細比不宜大于80 5矩形鋼管混凝軸壓比按式計算，并不宜大于下表限值。A級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的最小樓層抗剪承載力比不宜小于其相鄰上一層受剪承載力的80%，不應小于其相鄰上一層受剪承載力的65%。本工程整體穩(wěn)定驗算結(jié)果如下：X向剛重比：Y向剛重比:該結(jié)構(gòu)X、能夠通過高規(guī)()的整體穩(wěn)定驗算；該結(jié)構(gòu)X、可以不考慮重力二階效應。（6） 剛重比主要是控制在風荷載或水平地震作用下，重力荷載產(chǎn)生的二階效應不致過大，避免結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌。若周期比不滿足，可通過改變結(jié)構(gòu)布置來提高結(jié)構(gòu)的抗扭剛度，總的調(diào)整原則如下：加強結(jié)構(gòu)外圍墻、柱或梁的剛度，適當削弱結(jié)構(gòu)中間墻、柱的剛度；利用結(jié)構(gòu)剛度與周期的反比關系，合理布置抗側(cè)力構(gòu)件，加強需要減小周期方向（包括平動方向和扭轉(zhuǎn)方向）的剛度，或削弱需要增大周期方向的剛度。周期比限值主要為使結(jié)構(gòu)具有必要的抗扭剛度，避免結(jié)構(gòu)抗扭剛度過弱，以減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響。本工程X方向最大層間位移角為1/770（略小于1/800），Y方向最大層間位移角為1/1221；，均滿足規(guī)范要求?？蚣堋袅Y(jié)構(gòu)層間位移角限值不宜大于1/800。（4）位移比和層間位移角位移比和層間位移角主要為限制結(jié)構(gòu)平面布置的不規(guī)則性及正常使用條件下的水平位移，以避免產(chǎn)生過大的偏心而導致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的扭轉(zhuǎn)效應。本工程各層均滿足規(guī)范要求。（3） 剛度比剛度比主要為限制結(jié)構(gòu)豎向布置的不規(guī)則性，避免結(jié)構(gòu)剛度沿豎向突變，形成薄弱層，對于形成的薄弱層則按高層規(guī)范予以加強?！坝行з|(zhì)量系數(shù)”與“振型數(shù)”有關，如果“有效質(zhì)量系數(shù)”不滿足，則可以通過增加振型數(shù)來滿足。由抗震規(guī)范可知，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求： 式中，為第層對應于地震作用標準值的樓層剪力；為剪力系數(shù)，不應小于規(guī)范規(guī)定的樓層最小地震剪力系數(shù)值，對豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，；為第層的重力荷載代表值。本結(jié)構(gòu)墻、柱軸壓比均滿足規(guī)范要求。墻、柱軸壓比指墻、柱的軸心壓力設計值與墻的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比值。根據(jù)以上要求該工程的荷載組合系數(shù)列表： 表 42結(jié)構(gòu)工況工況號工況類別1 X方向地震作用下的標準內(nèi)力2Y方向地震作用下的標準內(nèi)力3X方向風荷載作用下的標準內(nèi)力4Y方向風荷載作用下的標準內(nèi)力5恒載作用下的標準內(nèi)力6活載作用下的標準內(nèi)力結(jié)構(gòu)材料信息: 鋼和混凝土結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)類別: 框筒結(jié)構(gòu)水平力的夾角(度): 混凝土容重(KN/m3): 鋼材容重 (KN/m3): 裙房層數(shù): 0轉(zhuǎn)換層所在層號: 0嵌固端所在層號: 3地下室層數(shù): 2墻元細分最大控制長度(m): 彈性板細分最大控制長度(m): 恒活荷載計算信息: 模擬施工加載1風荷載計算信息: 計算水平風荷載地震力計算信息: 計算水平地震作用結(jié)構(gòu)所在地區(qū): 全國“規(guī)定水平力”的計算方法: 樓層剪力差方法（規(guī)范方法）轉(zhuǎn)換層指定為薄弱層: 是強制剛性樓板假定: 否墻元側(cè)向節(jié)點信息: 出口彈性板與梁變形是否協(xié)調(diào): 是地下室是否強制采用剛性樓板假定: 否墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點: 是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣: 否采用自定義構(gòu)件施工次序: 否：（1） 軸壓比 限制結(jié)構(gòu)的軸壓比，主要為保證結(jié)構(gòu)的延性要求，規(guī)范對墻肢和框架柱均有相應限值要求。當重力荷載效應對結(jié)構(gòu)的承載力有利時。三、 地震設計狀況下，當作用于作用效應按線性關系考慮時，荷載和地震作用基本組合的效應設計值應按下式確定：式中：—荷載和地震作用組合的效應設計值；—重力荷載代表值得效應；—水平地震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數(shù)、調(diào)整系數(shù)；—豎向地震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數(shù)、調(diào)整系數(shù)； —重力荷載分項系數(shù)； —風荷載分項系數(shù)；—水平地震作用分項系數(shù)；—豎向地震左右分項系數(shù)；—風荷載的組合值系數(shù)。2樓面活荷載的分項系數(shù)；。 一、風載信息地面粗糙度類別: C類修正后的基本風壓 (kN/m2): 結(jié)構(gòu)X向基本周期（秒）: 結(jié)構(gòu)Y向基本周期（秒）: 風荷載作用下結(jié)構(gòu)的阻尼比(%): 承載力設計時風荷載效應放大系數(shù): 結(jié)構(gòu)底部距離自然地面高度: 用于舒適度驗算的風壓(kN/m2): WOC = 用于舒適度驗算的阻尼比(%): WDAMPC = 是否考慮順風向風振: 是是否考慮橫風向風振: 否是否考慮扭轉(zhuǎn)風振: 否體形變化分段數(shù): 1第一段: 最高層號: 38X向體形系數(shù): Y向體形系數(shù): 設縫多塔背風面體型系數(shù): 是否考慮特殊風: 否二、風載作用下各層側(cè)移簡圖風載作用下最大反應力圖 風載作用下最大反應力圖風載作用下最大層剪力圖 風載作用下最大層剪力圖風載作用下最大層彎矩圖 風載作用下最大層彎矩圖風載作用下最大層位移圖 風載作用下最大層位移圖風載作用下最大層間位移角圖 風載作用下最大層間位移角圖第四章 結(jié)構(gòu)總的計算一、荷載組合和地震作用組合的效應持久設計狀況和短暫設計狀況下，當荷載與荷載效應按線性關系考慮時，荷載基本組合的效應設計值應按下式確定：式中：—荷載組合的效應設計值； —永久荷載分項系數(shù)； —樓面活荷載分項系數(shù)； —風荷載分項系數(shù)； —考慮結(jié)構(gòu)設計使用年限的荷載調(diào)整系數(shù)，:； —永久荷載效應標準值； —樓面活荷載效應標準值； —風荷載效應標準值； 、—分別為樓面活荷載組合值系數(shù)和風荷載組合值系數(shù)，；.注：對書庫、檔案庫、儲藏室、通風機房和電梯機房。當?shù)貨]有風速資料時，可根據(jù)附近地區(qū)規(guī)定的基本風壓或長期資料，通過氣象和地形條件的對比分析確定；。三、。二、 基本風壓應采用按本規(guī)范規(guī)定的方法確定的50年重現(xiàn)期的風壓。計算圍護結(jié)構(gòu)時，應按下式計算： Wk=βgzμslμzw0SRSS非耦聯(lián)): 是設計地震分組: 第一組設防烈度: 8()場地類別: II類砼框架的抗震等級: 1剪力墻的抗震等級: 1鋼框架的抗震等級: 1抗震構(gòu)造措施的抗震等級: 提高一級中震(或大震)設計: 否按主振型確定地震內(nèi)力符號: 否按抗規(guī)()降低嵌固端以下抗震構(gòu)造措施的抗震等級: 否自動考慮最不利水平地震作用: 否斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震數(shù): 0是否考慮偶然偏心: 否是否考慮雙向地震扭轉(zhuǎn)效應: 否計算振型數(shù): 15重力荷載代表值的活載組合值系數(shù): 周期折減系數(shù) : 結(jié)構(gòu)的阻尼比 (%): 特征周期: TG = 多遇地震影響系數(shù)最大值: 12層以下規(guī)則砼框架結(jié)構(gòu)薄弱層驗算地震影響系數(shù)最大值: 二、各層地震力信息Fxx、Fyx： X、Y方向的耦聯(lián)地震力在X方向的分量Fxy、Fyy： X、Y方向的耦聯(lián)地震力在Y方向的分量Fxt、Fyt： X、Y方向的耦聯(lián)地震力的扭矩振型1:X、Y向地震作用時的地震力如表332 表31 X向地震作用時的地震力表層號 塔號 Fxx(KN) Fxy(KN)Fxt()401391381371361351341331321311301291281271261251241231221211 201 191 181 171 161 151 141 131 121 111 101 91 81 71 61 51 41 31 21 11 表32 Y向地震作用時的地震力 層號 塔號 Fyx(kN) Fyy(kN) Fyt(kNm)401391381371361351341331321311301291281271261251241231221211201191181171161151141131121111101918171615141312111 三、 15種振型下質(zhì)心振動簡圖四、地震作用下各層側(cè)移簡圖 地震作用下最大反應力圖 地震作用下最大反應力圖地震作用下最大層剪力圖 地震作用下最大層彎矩圖 地震作用下最大層位移圖 地震作用下最大層位移圖地震作用下最大層間位移角圖 地震作用下最大層間位移角圖 一、垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下列規(guī)定確定：計算主要受力結(jié)構(gòu)時，應按下式計算： Wk=βzμsμzw0考慮到混凝土核心筒的剛度遠大于支撐鋼框架或鋼筒體，參考混凝土核心筒結(jié)構(gòu)的相關要求，本條規(guī)定調(diào)整后鋼框架承擔的剪力至少達到底部總剪力的15％。關于雙重體系中鋼框架部分的剪力分擔率要求，美國UBC85已經(jīng)明確為“不少于所需側(cè)向力的25％”，在UBC97是“應能獨立承受至少25％的設計基底剪力”。②在剪力墻—框架協(xié)同體系中，“每個樓層的地震力均由墻體和框架按其相對剛度的比例并考慮協(xié)同工作共同承擔”；其折減系數(shù)也是R＝。按美國IBC 2006規(guī)定，凡在設計時考慮提供所需要的抵抗地震力的結(jié)構(gòu)部件所組成的體系均為抗震結(jié)構(gòu)體系。必要時，可參照本規(guī)范第10章關于大跨空間鋼混與混凝土支座綜合阻尼比的換算方法確定，當簡化估算時。本條規(guī)定了抗震計算中，不同于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的要求：1 混合結(jié)構(gòu)的阻尼比，取決于混凝土結(jié)構(gòu)和鋼混在總變形能中所占比例的大小。式中：ei—第i層質(zhì)心偏移值（m），各樓