【正文】 最后，衷心感謝即將評(píng)審論文和參加論文答辯的各位專家和老師，您們辛苦了！。感謝我的母?！袊?guó)海洋大學(xué)青島學(xué)院。從設(shè)計(jì)的選題，大綱框架成型到最后的設(shè)計(jì)成功，每個(gè)環(huán)節(jié)都滲透著夏老師的大量心血，并給了我很多修改意見，得到了老師的耐心指教，以使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)順利完成，少走了很多彎路。伴隨著畢業(yè)設(shè)計(jì)的完成，大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活也即將結(jié)束，這四年中的每一點(diǎn)成長(zhǎng)和進(jìn)步都仍歷歷在目，忘不了老師們的諄諄教誨和細(xì)心指導(dǎo)，忘不了在困難的時(shí)候同學(xué)們深厚的友情和無私的幫助，這一切我都銘記在心。對(duì)A柱對(duì)于柱邊，柱邊凈反力為 懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為 對(duì)于變階處，有 懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為比較AsⅠ和AsⅡ，應(yīng)按AsⅠ配筋，實(shí)際配11φ10280，則鋼筋根數(shù)為n=2800/280+1=11As=21=因?yàn)樵摶A(chǔ)受單向偏心荷載作用，所以，在基礎(chǔ)短邊方向的基底反力可按均勻分布計(jì)算，取對(duì)于柱邊，有懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為 對(duì)于變階處，有 懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為比較AsⅠ和AsⅡ，應(yīng)按AsⅠ配筋，實(shí)際配21φ8130，則鋼筋根數(shù)為n=3600/130+1=21 As=21=1056mm2對(duì)于柱邊，柱邊凈反力為 懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為 對(duì)于變階處，有 懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為比較AsⅠ和AsⅡ，應(yīng)按AsⅠ配筋，實(shí)際配21φ10120，則鋼筋根數(shù)為n=2400/120+1=21As=21=1650mm2因?yàn)樵摶A(chǔ)受單向偏心荷載作用，所以，在基礎(chǔ)短邊方向的基底反力可按均勻分布計(jì)算，取對(duì)于柱邊，有懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為 對(duì)于變階處，有 懸臂部分凈反力平均值為 彎矩為比較AsⅠ和AsⅡ，應(yīng)按AsⅠ配筋，實(shí)際配11φ10380，則鋼筋根數(shù)為n=3800/380+1=11As=11=參考文獻(xiàn)[1] 龍馭球,包世華, 結(jié)構(gòu)力學(xué)教程. 北京：高等教育出版社[M]，[2] 李必瑜,:武漢工業(yè)大學(xué)出版社[M],[3] 東南大學(xué)、同濟(jì)大學(xué),混凝土結(jié)構(gòu)（中冊(cè)）.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2008[4] 豐定國(guó)、王設(shè)良,:武漢理工大學(xué)出版社[M],[5] 沈蒲生、蘇三慶,:中國(guó)建筑工業(yè)出版社[M],[6] 趙志縉、應(yīng)惠清,:同濟(jì)大學(xué)出版社[M],[7] 東南大學(xué)、同濟(jì)大學(xué),混凝土結(jié)構(gòu)（上冊(cè)）.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2004[8] 葉列平,:清華大學(xué)出版社[M],[9] 王文棟,:中國(guó)建筑工業(yè)出版社[M],[10] 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T500012001）[11] 《民用建筑設(shè)計(jì)通則》（JGJ6789）[12] 《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》（GBJ1687（2001修訂版））[13] 《建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T501052001）[14] 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)[15] 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500102002)[16] 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500072002）[17] 《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001）[18] 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500072002）致 謝 辭 經(jīng)過兩個(gè)月時(shí)間的學(xué)習(xí)、研究和構(gòu)思，我的畢業(yè)設(shè)計(jì)《大學(xué)生宿舍樓》終于完成了。因此，可得 沖切力為抗沖切力為 滿足要求。因此，可得因偏心受壓，所以沖切力為抗沖切力為對(duì)A柱由于有， 所以取。初步選定基礎(chǔ)高度h=900mm，分兩個(gè)臺(tái)階，每階高度均為450mm。h0=900（40+10）=850mm（有墊層），則取。對(duì)A柱：凈偏心距為 基礎(chǔ)邊緣處的最大和最小凈反力為對(duì)B柱：凈偏心距為 基礎(chǔ)邊緣處的最大和最小凈反力為（采用階梯形基礎(chǔ)）A柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗(yàn)算 l=，b=，at=bc=。取A柱底荷載效應(yīng)基本組合設(shè)計(jì)值：F=1640KN M= V=。對(duì)B柱：基礎(chǔ)和回填土重為 偏心距為 ，滿足要求。對(duì)A柱：基礎(chǔ)和回填土重為 偏心距為 ，滿足要求。根據(jù)工程地質(zhì)資料，基底以上土的加權(quán)平均重度為取A柱柱底荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fk=1640KN Mk= Vk=72KN取B柱柱底荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fk=1440KN Mk= Vk=182KN計(jì)算基礎(chǔ)和回填土重Gk時(shí)的基礎(chǔ)埋置深度為 A柱柱下基礎(chǔ)底面積為B柱柱下基礎(chǔ)底面積為 由于偏心不大，基礎(chǔ)底面面積按20%增大，即A===A=== 初步選定A柱柱下基礎(chǔ)底面面積A=lb==，且b=3m不需要再對(duì)fa進(jìn)行修正?？蚣芙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)任務(wù)書中給出的地質(zhì)條件及基礎(chǔ)預(yù)估高度如下圖根據(jù)框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)任務(wù)書要求和工程地質(zhì)資料選取。鋼筋的配置：符合內(nèi)力計(jì)算的假定，全板均勻布置。： 則 0 得：（2+2）mlu =(3） 求得： = ：受拉鋼筋的截面積按公式As=m/（rsh0fy）。： 計(jì)算跨度： （1）、內(nèi)跨：l01=lcb=7200300=6900mm （lc為軸線長(zhǎng)、b為梁寬） （2）、邊跨：l02=lc250+50b/2=7200250+50150=6850mm 樓板采用C45混凝土，板中鋼筋采用I級(jí)鋼筋，屋面板厚總厚180mm，h/ l01=180/6900=13/500≥1/50，符合構(gòu)造要求。 各層柱配筋 各層柱配箍筋：對(duì)于樓板，根據(jù)塑性理論，l02/l013時(shí)，在荷載作用下，在兩個(gè)正交方向受力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=1，故屬于雙向板。故加密區(qū)箍筋取為3肢符合要求，加密區(qū)位置及長(zhǎng)度按規(guī)范要求確定。 柱斜截面受剪承載力計(jì)算 A軸柱第一層：因?yàn)? 取 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。 采用對(duì)稱配筋：，為大偏心受壓情況。由柱的計(jì)算長(zhǎng)度根據(jù)規(guī)范可知：底層柱的計(jì)算長(zhǎng)度： 因?yàn)長(zhǎng)0/h=5200/400=135,故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱配筋。：取h0=400mm35mm=365mm，VAmax=, VBmax=。 框架梁橫向鋼筋表 框架梁箍筋數(shù)量表： 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算注：表中Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。Asv/S=（）/=（300365）/0 按構(gòu)造要求配箍，取雙肢箍Ф8150，非加密區(qū)箍筋取Ф8200。：hw=h0=365mmhw /b=365/300=4,屬厚腹梁。支座A上部: ＜實(shí)配鋼筋4Φ25()%和0.%較大值，滿足要求。AB跨：＜實(shí)配鋼筋3Φ20()%和0.%較大值，滿足要求。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)鋼（）。橫梁尺寸：，混凝土保護(hù)層厚度取25mm, ，則。經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=4002/103= 時(shí)，方符合調(diào)整的條件。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。 可知，一、二、三、四層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/ =，無需調(diào)整。：（計(jì)算簡(jiǎn)圖見前面）：頂層：= 中間層：= 五層： 三、四層： 二層： 一層： ：頂層： = 中間層：= 五層： 三、四層： 二層： 一層： 恒載下：M=1/8= 六層： +=恒載下：M=1/8=五層： +=三、四層：+=二層： +=一層： +=活載下：M=1/8= 六層： +=活載下：M=1/8=五層： +=三、四層：+=二層： +=一層： +=青島工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 框架梁內(nèi)力組合表 框架柱邊柱（A、D軸柱）內(nèi)力組合表 框架柱中柱（B、C軸柱）內(nèi)力組合表青島工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。,且＞/2—調(diào)幅后梁跨中彎矩；—簡(jiǎn)支梁作用下跨中彎矩；,—調(diào)幅后梁支座彎矩。按照框架結(jié)構(gòu)合理的破壞形式，在梁端出現(xiàn)塑性鉸是允許的，為了便于澆搗混凝土，也往往希望節(jié)點(diǎn)區(qū)的負(fù)鋼筋放少些，因而在進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，一般均對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，對(duì)于現(xiàn)澆框架，~。 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次/m/kN/(N/mm)邊柱637094654653709465464370946546337094654623709465461357687514層次/m/kN/(N/mm)中柱637094120015370941200143709412001337094120012370941200113576810370梁端彎矩，剪力按柱軸力。由所求的查表可知： =0、=0。 則： 應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加水平地震作用系數(shù)為：一榀框架結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：由：，可得一榀各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： 同理可算得:、 、故頂層水平地震作用為： + =+= 水平地震作用下框架樓層層間位移計(jì)算表層次Hi（m）Fi（KN）Vi （KN）63709453709443709431237094237094135768樓層最大位移與樓層高之比：滿足位移要求。 屋面處的重力荷載代表值 = 結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 + 樓面