【正文】 = 40mm, as = 40mm, h0 = 560mm 截面面積 : A = 360000(mm^2) 構(gòu)件計算長度 : L0 = (m) 內(nèi)力 /配筋 軸力設(shè)計值 N=(kN) 彎矩設(shè)計值 M=(kNm) 二、計算結(jié)果 計算系數(shù) α1 = 1, β1 = , ε cu = 截面相對受壓區(qū)高度 ξ b ＝ β 1 / [1 + fy / (Es * ε cu)] = 。= 360N/mm^2 Es39。(h0as39。 As=As39。 x = 2as39。 L0/h=6 , 取ζ 2=。 = 40mm, as = 40mm, h0 = 560mm 截面面積 : A = 360000(mm^2) 構(gòu)件計算長度 : L0 = (m) 內(nèi)力 /配筋 軸力設(shè)計值 N=(kN) 彎矩設(shè)計值 M=(kNm) 二、計算結(jié)果 計算系數(shù) α1 = 1, β1 = , εcu = 截面相對受壓區(qū)高度 ξ b ＝ β 1 / [1 + fy / (Es * ε cu)] = 截面縱筋最小配筋率 ρmin = %, ρ39。= 360N/mm^2 Es39。(h0as39。 As=As39。 x = 2as39。 L0/h= , 取ζ 2=。 = 40mm, as = 40mm, h0 = 660mm 截面面積 : A = 490000(mm^2) 構(gòu)件計算長度 : L0 = (m) 內(nèi)力 /配筋 軸力設(shè)計值 N=(kN) 彎矩設(shè)計值 M=(kNm) 二、計算結(jié)果 計算系數(shù) α1 = 1, β1 = , εcu = 截面相對受壓區(qū)高度 ξ b ＝ β 1 / [1 + fy / (Es * ε cu)] = 截面縱筋最小配筋率 ρmin = %, ρ39。= 360N/mm^2 Es39。(h0as39。 As=As39。 x = 2as39。 L0/h= , 取ζ 2=。 = 40mm, as = 40mm, h0 = 660mm 截面面積 : A = 490000(mm^2) 構(gòu)件計算長度 : L0 = (m) 內(nèi)力 /配筋 53 軸力設(shè)計值 N=(kN) 彎矩設(shè)計值 M=(kNm) 二、計算結(jié)果 計算系數(shù) α1 = 1, β1 = , εcu = 截面相對受壓區(qū)高度 ξ b ＝ β 1 / [1 + fy / (Es * ε cu)] = 截面縱筋最小配筋率 ρmin = 0. 2%, ρ39。= 360N/mm^2 Es39。 柱的剪跨比和軸壓比驗算： 柱的剪跨比和軸壓比驗算 柱 層 b ho fc Mc Vc N Mc/(Vcho) N/fcbh 號 次 mm mm N/mm2 KN 框架梁縱向鋼筋計算表格如下： 50 51 框架梁箍筋計算表格計算如下： 52 框架柱 下表給出框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取 Hn/（ 2h0） .注意，下表中 MC、 VC和 N 都 不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。 粱端加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 8100， 000. 42 1. 252021. 42 14 .3 30 0 71 5 1. 25 21 0 71 5 50 6. 08 27 4. 01100svt y vAf bh f hsKN??? ? ? ? ? ? ? ? ? 加密區(qū)長度取 ，非加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 8150，箍筋設(shè)計滿足要求 。 1900 0 .7 8 7 0 .32454As As ? ? ?，滿足要求。 6 20 10 715 35ysMAs mmf h a ?? ? ????? 實取 5Φ 25（ As=2454mm2） 支座 B 上部 ? ? ? ?39。 將下部跨間截面的 5Φ 22 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（ As’ =1900mm2） ,再計算相應(yīng)的受拉鋼筋 As 即支座 A 的上部。 h0ξ／ fy＝ (mm2) 48 選用鋼筋計算 已知鋼筋面積 As＝ （ mm2） 選用鋼筋根數(shù)＝ 5（根）， 直徑φ＝ （ mm），面積＝ （ mm2），單根鋼筋理論重量＝ （ kg/m） ρ =1900/(300*715)=%%。 h0 h0）＝ 相對受壓區(qū)高度 ξ＝ 1－√￣（ 1－ 2α s）＝ 相對界限受壓區(qū)高度 ξ b＝β 1／（ 1＋ fy／ Es／ε cu）＝ 因為 ξ≤ξ b，滿足要求。／ 2），所以Ｔ形截面類型為 :第一類 T 型截面。 hf39。（ h0－ hf39。＝ （ mm） ③判別Ｔ形截面類型 : α 1 fc bf39。／ h0＝ 因為 hf39。＝ 2500（ mm） 翼緣高度 hf39。 RRE[η vc(Mcb+Mcl)/Hn]為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。 RRE[η vc(Mcb+Mcl)/Hn]為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。 框架柱內(nèi)力組合 橫向框架 A 柱彎矩和軸力組合 43 注：表中 M以右側(cè)受拉為正，單位為 ,N 以受壓為正，單位為 kN. 橫向框架 A 柱柱端組合彎矩設(shè)計 值的調(diào)整 44 注：表中 M 以右側(cè)受拉為正，單位為 ,N 以受壓為正，單位為 kN 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值。 各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見下表，表中 SGK、 SQ1K、 SQ2K三列中的梁端彎矩 M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)?。?。 m) 38 yx 9 . 0 71 4 . 0 73 6 . 5 42 5 . 0 21 0 . 9 3 2 8 . 8 55 . 7 6 5 . 7 62 8 . 8 5 1 0 . 9 3 2 5 . 0 2 3 6 . 5 43 5 . 5 12 3 . 9 99 . 9 0 2 9 . 8 85 . 7 6 5 . 7 62 9 . 8 8 9 . 9 0 2 3 . 9 9 3 5 . 5 16 2 43 7 . 5 32 6 . 0 11 1 . 9 2 2 7 . 8 65 . 7 6 5 . 7 62 7 . 8 6 1 1 . 9 2 2 6 . 0 1 3 7 . 5 37 23 7 . 7 92 6 . 2 71 2 . 1 8 2 7 . 6 05 . 7 6 5 . 7 62 7 . 6 0 1 2 . 1 8 2 6 . 2 7 3 7 . 7 93 7 . 1 72 5 . 6 51 1 . 5 6 2 8 . 2 25 . 7 6 5 . 7 62 8 . 2 2 1 1 . 5 6 2 5 . 6 5 3 7 . 1 72 61 4 . 7 91 0 . 8 74 . 4 8 7 . 6 61 . 9 6 1 . 9 67 . 6 6 4 . 4 8 1 0 . 8 7 1 4 . 7 92 . 3 36 554 5 98 42 3 36 55 24 5 98 49 0 71 4 . 0 76 2 47 22 6 機算活載剪力圖 (KN) 39 機算活載軸力圖 (單位 :KN) 六、 框架 內(nèi)力組合 40 結(jié)構(gòu)抗震等級 該建筑結(jié)構(gòu)類型為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，地震設(shè)防烈度為八度，房屋總高度 ，根據(jù)表《現(xiàn)澆鋼筋混凝土房屋的抗震等級》可知，本工程的框架為二級抗震等級。 32 ○ 3 號軸線框架梁上作用的恒載 33 ○ 3 軸線框架上作用的活載（ 雪載 ） 注：括號內(nèi)的為雪荷載 34 機算 恒載彎矩圖 (單位 :KN2 2. 4 0. 5 1. 2 /KN mq ??? 1 ( 3 . 9 1 . 5 ) 1 . 2 0 . 5 1 . 6 22p ?? ? ? ? 2 ( 3 . 9 1 . 5 ) 1 . 2 0 . 5 0 . 5 3 . 9 1 . 9 5 0 . 5 3 . 5 22p ?? ? ? ? ? ? ? ? 3 2 ?? 對于 1～ 5層 2 2 /KN mq ? ? ? 39。2 /q K N m? ? ? 30 1( ) ( ) ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?