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武漢市高層住宅樓剪力墻結構設計(參考版)

2025-07-09 17:13本頁面
  

【正文】 * = 236mm  φ8200 (As = 251)   跨中撓度驗算 撓度 f = f / Lx = 1/5,320 41 。m  Asy39。m My39。m  My39。(L), My39?!? My39。 = 107mm ρ = % ρmin = % Asx39。q = k = (D)} = Max{, } = = Max{Mx39。m  Asy = 19mm ρ = % ρmin = % Asy* = 236mm  φ8200 (As = 251)  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。m  Myk = m Mxq = = 25mm  混凝土強度等級:C20 fc =  ft =   ftk =  Ec = 25413N/mm  鋼筋抗拉強度設計值 fy = 210N/mm Es = 210000N/mm   彎矩計算結果  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx  Mx = Max{Mx(L), Mx(D)} = Max{, } = m  As = 346mm ξ = ρ = %  實配 φ10200 (As = 393mm)  支座 Mmin = p * Lo ^ 2 / 20 = *^2/20 = =   * ft * b * ho = **1000* = ≥ Vmax = ,滿足要求。 = γc2 * c2 = 18* =   gk4 = gk439。= 136mm  踏步段梯板平均厚度 T = (hs + 2 * h139。= 2557mm  踏步段梯板厚的垂直高度 h139。 = 442mm ρ = % φ10170 (As = 462)   3 跨中撓度驗算 撓度 f = f / Lx = 1/293  第9章 樓梯計算 樓梯平面布置樓梯平面布置如下圖91 二、梯段計算 梯段TB1和TB2尺寸相同,方向相反,可視為同一梯段進行如下計算: 基本資料  樓梯類型:板式 A 型 ( ╱ ) 支座條件:兩端彈性  踏步段水平凈長 Lsn = 2250mm 梯板凈跨度 Ln = Lsn = 2250mm 梯板凈寬度 B = 1150mm  低端支座寬度 dl = 200mm 高端支座寬度 dh = 200mm  計算跨度 Lo = Min{Ln + (dl + dh) / 2, } = Min{2450, 2363} = 2363mm  梯板厚度 h1 = 120mm  踏步段總高度 Hs = 1350mm 樓梯踏步級數 n = 10  線性恒荷標準值 Pk = 1kN/m 均布活荷標準值 qk = 2kN/m ψc =   ψq =   面層厚度 c1 = 25mm 面層容重 γc1 =20kN/m 頂棚厚度 c2 = 20mm  頂棚容重 γc2 =18kN/m  樓梯自重容重 γb = 26kN/m  混凝土強度等級: C20 fc =  ft =  ftk =  Ec = 25413N/mm  鋼筋強度設計值 fy = 210N/mm Es = 210000N/mm  縱筋合力點至近邊距離 as = 25mm   樓梯幾何參數  踏步高度 hs = Hs / n = 1350/10 = 135mm  踏步寬度 bs = Lsn / (n 1) = 2250/(101) = 250mm  踏步段斜板的傾角 α = ArcTan(hs / bs) = ArcTan(135/250) = 176。q = k = (D)} = Max{, } = = Max{My39。 = 633mm ρ = % φ10110 (As = 714)  沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。q = k = (D)} = Max{, } = = Max{Mx39。m  Asy = 128mm ρ = % ρmin = % Asy* = 236mm  φ8200 (As = 251)  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。m  Myk = m Mxq = = 25mm  混凝土強度等級:C20 fc =  ft =   ftk =  Ec = 25413N/mm  鋼筋抗拉強度設計值 fy = 210N/mm Es = 210000N/mm  彎矩計算結果  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx : Mx = Max{Mx(L), Mx(D)} = Max{, } = 、分別為上述荷載的分項系數,高層建筑=,結合第5章風荷載計算可知墻12所承擔的風荷載為: 剪力墻12的配筋計算豎向力N==++=剪力V= kN彎矩M= 剪力墻采用對稱配筋豎向分布鋼筋選用10200(雙排),此時墻肢的豎向分布鋼筋配筋率為=% ,可視為 無翼墻。 地震作用下各樓層水平位移 表73樓層號層高X方向地震作用下樓層水平位移Y方向地震作用下樓層水平位移最大(mm)平均(mm)最大/平均最大(mm)平均(mm)最大/平均181716151413121110987654321 第8章 結構構件計算一、房間1各構件內力計算 房間1的平面布置、荷載布置及導荷方式如下圖71所示圖 圖71 房間1的平面布置圖由計算可知:板的均布荷載值為:g=*= kN/㎡ q=*= kN/㎡梁上均布線荷載為(*+**)*= kN/m梁1受力簡圖如右圖72(1) 圖72(1)(單位kN/m)梁2的受力簡圖如右圖 圖72(2)(單位kN/m) 二 、剪力墻的截面設計 首層剪力墻121由梁板施加的豎向荷載由以上計算可得 剪力墻122由梁板施加的豎向荷載由以上計算可得 剪力墻自重=**=剪力墻布置如下圖73 將截面對稱布置Y方向上抗剪抗彎性能相同的剪力墻看做同種剪力墻,同一樓層各樓層剪力墻混凝土標號相同,厚度為200mm,各剪力墻截面計算結果如下:(1)墻1如圖所示=第1層到第17層墻1數量為3片 圖73 剪力墻平面布置圖 (2)墻2如右圖所示 Ix= = 第1層到第17層墻2數量為2片 (3)墻3如右圖所示 Ix= = 第一層到第18層墻3的數量為2片(4)墻4如右圖所示Ix= = 第1層到第18層墻4的數量為1片(5)墻5如右圖所示Ix= =第1層到第17層墻5的數量為2片 (6)墻6如右圖所示Ix= =第1層至第17層墻6的數量為2片 (7)墻7如圖所示 Ix= =第1層至第18層墻7的數量為2片 (8)墻8如右圖所示 Ix= =第1層到第18層墻8的數量為1片(9)墻9如右圖所示Ix= = 墻9從第1層到17層的數量為2片 (10)墻10如右圖所示 Ix= =從第1層到第17層墻10的數量為2片(11)墻11如右圖所示 Ix= = 從第1層到第18層墻11的數量為2片(12)墻12如右圖所示Ix= = 從第1層到第17層墻12的數量為2片(13)墻13如右圖所示Ix= = 從第1層到第17層墻的數量為2片(14)墻14如右圖所示Ix== 從第1層到第17層墻14的數量為3片 (15)墻15如右圖所示Ix==從第1層到第17層墻15的數量為2片 高層建筑風荷載式中 S為荷載效應組合設計值。由于結構個樓層水平位移最大值和層間位移最大值均布超過該樓層水平位移平均值和層間位移平均值,滿足《高規(guī)》。從表中可以看出,在X方向地震作用下。三、水平地震作用標準值、地震剪力和地震傾覆力矩計算結果表明。從表中還可以看出,結構的第一振型是一平動為主的平動與扭轉混合振型,合《高規(guī)》。結構在單向水平地震作用下,考慮扭轉的地震作用效應,應按下列公式確定: (75)式中 ——考慮扭轉的地震作用標注值效應:、——分別為第j、k振型地震作用標注值的效應(內力和位移); ——第j振型與地k振型的耦聯系數,應按公式(66)確定
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