【正文】 2．確定樁數(shù)和布樁由于基礎上部結構荷載彎矩很小，樁數(shù)n可按下式估算：（承臺面積近似?。喝?根，并取最小樁距，按矩形布置，如圖111所示。樁頂伸入承臺50mm，鋼筋保護層取70mm，承臺取用C30混凝土。 由表995可知②、⑤號柱底層的內(nèi)力組合非常接近，可取其中軸力最大的一組進行基礎計算，即。于是由《高規(guī)》式（）有 選用2排Φ10120，相應的配筋率為： 滿足要求其他樓層斜截面承載力計算見表1010。 斜截面承載力計算為保證剪力墻的“強剪弱彎”要求，底部加強區(qū)應按《高規(guī)》式（）適當調(diào)高墻肢剪力設計值，即剪跨比 驗算截面尺寸截面尺寸滿足要求偏心受壓剪力墻斜截面受剪承載力計算：。剪力墻截面尺寸，（底層為），翼緣寬度，翼緣厚度。底部加強部位取墻肢總高度的1/8（）和底部兩層（）中的較大者。 剪力墻僅以W10為例說明截面設計的具體作法。由表93查得（邊柱節(jié)點只有右梁），底層柱的計算高度，其他層柱的計算高度，即7層柱計算高度，由《高規(guī)》 （1）節(jié)點的截面尺寸要求 因為由《高規(guī)》：應取和的較小值，亦即，由《高規(guī)》 截面尺寸滿足要求。 節(jié)點的抗剪承載力計算本框架抗震等級為二級，應進行節(jié)點的抗剪承載力的計算。）柱非加密區(qū)采用4肢Φ10150，ρv=%，且間距s=150＜10d=180mm，滿足要求。根據(jù)《高規(guī)》，柱端加密區(qū)箍筋選用Φ10100，采用復合箍筋，其體積配箍率滿足要求。 斜截面抗剪承載力計算為保證強剪弱彎，柱剪力設計值應按《高規(guī)》，對本設計為 又因為②號柱為角柱，根據(jù)《高規(guī)》，即柱剪力設計值為由《高規(guī)》，框架柱的剪跨比由式（919） （截面尺寸滿足要求）由內(nèi)力組合選取與相應的軸向壓力設計值 ，取。此處：，根據(jù)構造要求，全部縱向配筋率不應大于5%，%，%。對稱配筋時先按下式求出值，再代入求AS的公式計算配筋面積。實際第側配筋3φ18（），共配8φ18（總配筋面積為2036mm21825mm2）。柱計算長度 L0===采用對稱配筋 ，選用HRB335級鋼筋（）（1） Mmax的一組取h/30=400/30=，即=20mm，=+20=，取=因為，取，為大偏心受壓?，F(xiàn)僅取Mmax的一組（M= kN?m，N= kN）和Nmax的一組（M= kN?m，N= kN）進行配筋計算，其余4組計算過程從略，并取其中配筋較大者。 kN?m，?m（因篇幅所限，表中未列出），同一節(jié)點上、+= kN?m＜ kN?m， kN?m，由于②柱為角柱， kN?m。現(xiàn)以上端為例，說明調(diào)整作法。 正截面抗彎承載力計算從柱內(nèi)力組合表94可見，6層②柱上、下端截面共有6組內(nèi)力。由表94查得柱軸力N=，于是滿足柱軸壓比限值的要求（《建筑抗震設計規(guī)范》）。柱截面尺寸400mm500mm，混凝土強度等級C30， 。軸框架其他各梁的斜截面受剪承載力計算見表103。箍筋選用HPB235級鋼筋， ，由式（9－16）有現(xiàn)選φ8130雙肢箍（箍筋加密區(qū)選用φ8100），滿足要求。根據(jù)強剪弱彎的要求，梁端截面剪力設計值應按式（9－14）適當調(diào)整，即式中選自表93，由表91的數(shù)據(jù)求出。軸框架其他各梁的支座正截面受彎承載力計算見表102。 滿足要求。軸框架其他各梁的跨中正截面受彎承載力計算見表101。 屬于第Ⅰ類L形截面的較大值,滿足最小配筋率要求。 正截面受彎承載力計算由內(nèi)力組合表93知，控制截面最大內(nèi)力為：跨中截面；支座截面；；。 框架梁現(xiàn)以7層25跨(KL12)為例，說明計算過程。截面設計應按照抗震等級的要求進行，本結構框架的抗震等級為二級，剪力墻的抗震等級為二級。 剪力墻的內(nèi)力組合 W10上、下端截面的內(nèi)力標準值見表92，其內(nèi)力組合見表96。與本設計相關的是此規(guī)定的5項，綜合以上各項的規(guī)定，重力荷載代表值的效應按下式計算：屋面層：其他層：軸梁內(nèi)力組合見表93；軸5柱的內(nèi)力組合見表95。 框架梁、柱的內(nèi)力組合在有地震作用組合時，承載力抗震調(diào)整系數(shù)應根據(jù)梁、柱、剪力墻各構件的不同受力狀態(tài)由《高層建筑框架剪力墻結構設計》中的表91取值。由表814查得W10在恒荷載作用下的軸力：由表815查得W10在活荷載作用下的軸力：②號柱在恒載作用下支座邊緣彎矩為：⑤號柱在恒載作用下支座邊緣彎矩為：同理②號柱和⑤號柱在活荷載作用下支座邊緣彎矩分別為：，②號柱和⑤號柱在活荷載作用下支座邊緣彎矩分別為：，剪力墻在內(nèi)力作用下彎矩、剪力、軸力均無需調(diào)整，各框架柱在內(nèi)力作用下剪力、軸力也無需調(diào)整，直接取以上各表中的數(shù)據(jù)即可，具體見表92。各內(nèi)力作用下彎矩、軸力、剪力的調(diào)整計算：注：梁截面彎矩以下部纖維受拉為正，單位為kN?m；各剪力只給出大小，單位為kN。柱支座邊緣處的彎矩與梁支座邊緣彎矩的換算公式相同，剪力值仍為節(jié)點處的剪力值。其中豎向荷載下的梁端彎矩值已作了塑性調(diào)幅，跨中彎矩根據(jù)調(diào)幅前的梁端彎矩、剪力和梁上實際荷載由平衡條件求得。 ，符合式（83）的要求。即截面2在活荷載作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；截面5在活荷載作用下柱支座邊緣處的彎矩為：；活荷載作用下梁跨中彎矩調(diào)整值為：；（在實際工程設計中，可以不考慮活荷載不利分布，~。不符合式（83）的要求，故取梁跨中彎矩的調(diào)整值為：，符合式（83）的要求。恒荷載作用下彎矩和剪力的調(diào)整計算：由表86查得框架梁KL12在恒荷載作用下兩端彎矩和剪力分別為：。水平地震作用下彎矩和剪力的調(diào)整計算：由表714查得框架梁KL12在水平地震作用下兩端彎矩和剪力分別為：。另外在內(nèi)力組合前，對豎向荷載作用下梁支座邊緣處的彎矩需乘以彎矩調(diào)幅系數(shù)（）。 框架梁柱的內(nèi)力組合 梁、柱內(nèi)力調(diào)整為了獲得梁（含連梁）、柱桿端截面的彎矩和剪力，需要將7及8節(jié)中計算的節(jié)點內(nèi)力值換算為支座邊緣的內(nèi)力標準值。對風荷載和地震作用尚需考慮正、反兩個方向的荷載效應。按式（81）計算時，對由永久荷載效應控制的組合為，式中，；對由可變荷載效應控制的組合為和。各荷載值改動如下：13層： ， 2～12層： ， 計算活荷載作用剪力墻軸力、彎矩的時候不用計算墻自重，各層軸力的計算結果見表815。軸力的計算結果見表814。以上各彎矩的代數(shù)和即為W10該層承受的彎矩值。2 )[25+(++)]= kN縱梁承受的樓板恒載傳給剪力墻的合力為縱梁兩側板面積之半減去板傳給橫向框架梁及剪力墻的三角形面積后與單位面積板重的乘積再除以2，即梁上隔墻傳來的荷載為頂層縱向梁傳來的荷載計算如下：梁自重為 (247。、樓面、梁及梁上墻重，不考慮各跨梁的連續(xù)性，按簡支梁求出支座反力，再反向加到墻上，可得各集中荷載。（2）樓板傳來荷載樓板傳來的荷載為各三角形的面積與樓板單位面積恒載標準值的乘積，三角形荷載（q2）的合力為13層： ，2～12層： 。W10的計算簡圖見圖84。下面以W10在恒載作用下的情況為例，說明內(nèi)力計算過程。此處僅列出各個計算表格，見表88~13。按以上作法求得的J軸各梁、柱內(nèi)力匯總于表87。其余各層彎矩分配與傳遞過程和頂層相同，計算結果見表85及圖83。（3）梁的固端彎矩各梁分別受均布荷載和集中荷載作用,其固端彎矩見表83。m圖81a 軸框架在恒載作用下的示意圖圖81b 軸框架在恒載下的計算簡圖柱的線剛度見表82，表中ic各值選自表55。 分配系數(shù)及固端彎矩（1）梁柱線剛度由第5章查得軸框架梁線剛度：KL12：ib=104 kN具體計算如下：標準層：KL12：截面尺寸：200mm500mm梁的自重為：g k1＝（－）25= kN/m隔墻荷載為：g k2＝[() + ()2]＝ kN/m板９傳來的三角形荷載： q k1=板14傳來的三角形荷載： q k2=KL11：截面尺寸：200mm350mm梁的自重為：g k1＝（－）25= kN/m隔墻荷載為：g k2＝[() + ()2]＝ kN/m板TB3傳來的均布荷載： q k1=頂層（天面）：KL12：截面尺寸：200mm500mm梁的自重為： g k1＝（－）25= kN/m女兒墻荷載為：g k2＝ + 2＝ kN/m板WB6傳來的三角形荷載： q k1=板WB9傳來的三角形荷載： q k2=KL11：截面尺寸：200mm350mm梁的自重為： g k1＝（－）25= kN/m女兒墻荷載為：g k2＝ + 2＝ kN/m板WB13傳來的三角形荷載： q k1=軸中的每一跨除框架梁自重及梁上隔墻重之外，其余荷載都不是對稱荷載，應用力法分別求出它們的固端彎矩，但這樣作很麻煩，同時各荷載差異并不太大，因此這里近似按對稱荷載處理，并將三角形荷載化為具有相同支座彎矩的等效均布荷載再與框架梁及隔墻的均布荷載相加，具體計算如表81所示。 計算簡圖、樓面恒荷載及梁與梁上隔墻重量，得到軸框架的荷載，各荷載均取標準值，以便于各種工況下的荷載效應組合，如圖81a所示。對力矩分配、傳遞的過程作了如下改進：（1）將由結點不平衡力矩較大的結點開始計算，改為按結點順序進行；（2）將由各結點逐一分配、傳遞，改為所有結點同時放松，進行分配力矩（只與結點各桿近端有關），再將所有結點同時固定，進行力矩傳遞（只與各桿遠端有關），并計算各結點新的不平衡力矩。8 豎向荷載作用下結構的內(nèi)力計算 框架內(nèi)力計算現(xiàn)以軸框架為例，說明恒載作用下框架內(nèi)力的計算過程，其他各軸框架的計算與此相同，不再一一列出。3）梁的剪力及柱的軸力各梁的剪力由梁端彎矩根據(jù)平衡條件求出，柱的軸力由該層以上各層與柱相連的梁端剪力的和求得，計算結果見表720。2）梁、柱端彎矩同軸框架的計算可得，軸框架各梁、柱端彎矩列于表720。G和G⑩梁、柱端彎矩分別與G①和G②相同，在此不再贅述。G和G⑩梁、柱端彎矩分別與G①和G②相同，在此不再贅述。 （2）軸框架1）柱的反彎點高度比同軸框架的計算可得，軸框架各柱y值如表715和表716所示。3）梁的剪力及柱的軸力各梁的剪力由梁端彎矩根據(jù)平衡條件求出，柱的軸力由該層以上各層與柱相連的梁端剪力的和求得，計算結果見表714。則M9== kN?m；M8=（1－）= kN?m，由表55查得節(jié)點左、右梁線剛度=103 kN?m；=103kN?m,則節(jié)點左、右梁端彎矩為：按上述作法求得的軸框架各梁、柱端彎矩列于表713。梁端彎矩由匯交于結點的桿端彎矩平衡條件求出。軸⑤、⑦柱的計算方法相同，計算結果見表712。根據(jù)梁、柱線剛度比k、總層數(shù)n、計算層j及柱上、下端梁線剛度比a上、下層與本層高度比aa3，由高層建筑結構設計教材相應表格依次查出y0、yyy3，即得y。同理可得WWW9的和的計算結果如表7表7表710所示 框架梁、柱的內(nèi)力計算（1）軸框架1）柱的反彎點高度比柱的反彎點高度比按下式計算：y=y0+y1+y2+y3。（2）各片剪力墻的彎矩和剪力 總剪力墻各樓層標高處的和按式（617）分配給各片剪力墻，亦即： ， 以W10為例，和的計算結果見表77中列的數(shù)值。表76列出WF1和W11各壁柱的計算結果。由式（625）知，第j層第i根框架柱的剪力Vcij為：表75列出軸、軸和軸框架柱的計算結果。各層框架總剪力調(diào)整后，按調(diào)整前后的比例放大各柱和梁的剪力和端部彎矩，柱軸力不放大。計算過程和結果示于表74。的計算結果見表73。（2）的計算按折算的倒三角形荷載q0和頂點集中荷載F由式（62c）、（64c）可計算。計算過程和結果示于表72。各層間相對位移：。將λ=（62a）、（64a）可求出相應高度處的位移。 水平地震作用F i和ΔFn產(chǎn)生的基底彎矩和剪力分別為：代入式（512）求得： 由倒三角形荷載引起的底部剪力和彎矩為，由頂點集中荷載產(chǎn)生的底部剪力和彎矩為，水平地震作用下主體結構框剪協(xié)同工作計算簡圖如圖71所示。以上計算過程和結果見表62。各樓層標高處的集中風荷載Fi為計算方便，還需要將折算為作用于各樓層標高處的集中風荷載Fi，即式中 hi、hi+1——第i層樓面上、下層層高。于是橫向風壓為（2）總風荷載計算作用于建筑物表面高度z處總風荷載是沿高度變化的分布荷載。按烈度7度由《高規(guī)》：αmax=。為計算方便，可把重力荷載簡化為水平均布荷載及頂點集中力F，見圖61b?？傊亓奢d代表值（各層重力荷載代表值的和）103kN。最后將各層樓面（含梁）及上下各半層的墻柱恒載100%，樓面活荷載50%相加算得各樓層重力荷載代表值。以3層W10為例：