【正文】 26七、參考文獻[1] 郝吉明, 馬廣大. 大氣污染控制工程. [2] 吳忠標. 大氣污染控制工程. [3] 魏先勛 等. 環(huán)境工程設計手冊(修訂版). [4] 劉天齊. 三廢處理工程技術手冊(廢氣卷). [5]?；仡櫰鸫苏n程設計，至今我仍感慨頗多，從理論到實踐，在這段日子里，可以說得是苦多于甜，但是可以學到很多很多的東西，同時不僅可以鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。在今后社會的發(fā)展和學習實踐過程中，一定要不懈努力，不能遇到問題就想到要退縮，一定要不厭其煩的發(fā)現(xiàn)問題所在，然后一一進行解決，只有這樣，才能成功的做成想做的事，才能在今后的道路上劈荊斬棘，順利邁向成功的大門。在課程設計過程中，我們不斷發(fā)現(xiàn)錯誤，不斷改正，不斷領悟，不斷獲取。在畫圖的過程中也遇到了不少困難，應該選取什么樣的設備，裝置如何布置，以及管道的布置都要進行精心設計?；侍觳回撚行娜耍涍^我們的細心搜索終于找到了與我們計算有關的公式，以及設計參數(shù)選取的依據(jù)。實踐出真知，通過親自動手，使我們掌握的知識不再是紙上談兵。沉淀池出水的pH 值較高, 需進行處理達標后才能排放。分離出來的污泥一部分送到污25泥處理系統(tǒng), 進行污泥脫水處理。廢水經反應池形成金屬硫化物后進入絮凝池, 加入一定的混凝劑使細小的沉淀物絮凝沉淀。金屬離子在中和池中形成氫氧化物沉淀, 除去部分金屬離子。 另一部分則回流到中和池, 提供絮凝的結晶核。 然后將混凝后的廢水進入沉淀池進行固液分離。但是, 還有一些金屬如Fe、Cr、Ni 等的氫氧化物為兩性化合物, 隨著pH 值的升高, 其溶解度反而增大, 因而中和后的廢水通常要再用硫化物進行沉淀處理, 使廢水中的金屬離子更有效去除?，F(xiàn)在, 國內外電廠對石灰石/ 石膏法的脫硫廢水主要以化學處理為主,先將廢水在緩沖池中經空氣氧化, 使低價金屬離子氧化成高價( 使金屬離子更易于沉淀去除) , 然后進入中和池中。如日本和德國由于石膏資源缺乏, 所以在濕法石灰石/ 石膏法煙氣脫硫中, 成功地將廢水中的硫酸鹽類轉化為石膏。 所以, 這類廢水必須經過適當處理, 達標后才能排放, 否則會造成二次污染。其控制措施是通過強制氧化和抑制氧化的調節(jié)手段, 既能將全部CaSO3 氧化成為CaSO4, 又能使其在非飽和狀態(tài)下形成結晶,達到控制結垢的目的。另一種結垢原因是煙氣中的O2 將CaSO3 氧化成為CaSO4 ( 石膏) , 并使石膏過飽和。另外, 還要選擇表面光滑、不易腐蝕的材料制作吸收設備, 24在吸收塔的選型方面也應注意, 如流動床洗滌塔就比固定填充洗滌塔不易結垢和堵塞。⑤嚴格除塵, 控制煙氣中的煙塵量。④對于難溶的鈣質吸收劑要采用較小的濃度和較大的液氣比?？梢栽谖找褐屑尤隒aSO4所以漿液的pH 值應控制適當, 一般采用石灰石漿液時, pH 值控制為~。因為隨pH 值的降低CaSO3溶解度明顯增大, 就越不易造成結垢。目前常見的防止結垢堵塞的方法有: ①在工藝操作上, 控制吸收液中水分蒸發(fā)速度和蒸發(fā)量。在操作中出現(xiàn)的人為因素也是要重視的, 如沒有嚴格按操作規(guī)程, 加入過量的鈣質脫硫劑 , 引起洗滌液 pH 值過高, 促進了CO2 的吸收, 生成過多的CaCOCaSO4 等沉淀物質。 ②Ca(OH)2 或CaCO3 沉積或結晶析出, 造成結垢。 在濕法煙氣脫硫中, 設備常常發(fā)生結垢和堵塞。 用預洗滌塔除塵增濕降溫等。常用冷卻煙氣的方法有: 應用熱交換器間接冷卻 。 已計算石灰石消耗為（）/100 由以上計算知每天所需的石灰石量為 ，根據(jù)漿液密度 1250kg/m3 (含固量 30％)，可以計算出所需漿液量為 hmd/???選用 2 臺流量 40m3/h，揚程 20m 的潤神 GMZ 系列石灰石漿液泵，一臺備用。這樣制成的石灰石漿液用石灰石漿液泵打到吸收塔，根據(jù)煙氣負荷、脫硫塔煙氣入口的 SO2 濃度和 pH 值來控制噴入吸收塔的漿液量，剩余部分返回制漿。石灰石漿液循環(huán)池、石灰石漿液箱上安裝有攪拌器，以防漿液沉淀。石灰石塊（粒度20mm）經電廠自備汽車運輸卸入卸料斗，再經擋邊帶式輸送機送入石灰石貯倉。在運行時嚴禁觸摸傳動部件及拆下保護罩。攪拌槳型式為三葉螺旋槳，軸的密封形式為機械密封。攪拌器葉片安裝在吸收塔降池內，與水平線約為 10 度傾角、與中心線約為7 度傾角。在吸收塔漿液池的下部，沿塔徑向布置四臺側進式攪拌器，其作用是使?jié){液的固體維持在懸浮狀態(tài)，同時分散氧化空氣。 考慮空氣富裕量，氧化所需的氧氣量等于 SO2 的產生量，即 ,取空氣濕度為 所以鼓風風量為 hms/106/95.)016.()(604. 33???選用 2 臺 RT300 的羅茨風機，轉速為 1086rpm，功率 ，一臺備用。風機主要有 3 類：離心風機、軸流風機和羅茨風機。亞硫酸鈣和亞硫酸氰鹽的氧化分為兩個部分，一是吸收塔內煙氣中氧氣進入漿液液滴的自然氧化，二是空氣通過曝氣管網進入漿液池的強制氧化。 漿液循環(huán)量由液氣比 和煙氣流量共同決定。 合金泵具有結構簡單、運行可靠、壽命長、維修量小的特點，故選用合金泵作為本設計的漿液循環(huán)泵。由于吸收塔循環(huán)液是固液雙相流介質，這種高速流動且成分復雜的介質對循環(huán)泵的用材提出了苛刻的要求。針對該工程實際情況，考慮到占地面積盡量小、輔助設備盡量少、設備投資及運行維護費用盡量少、運行可靠性能盡量高、操作盡量簡易等因素，采用1 臺回轉式換熱器作為該脫硫工程的煙氣換熱器。GGH 的作用是降低進入吸收塔原煙氣的溫度，使其適合脫硫反應的最佳溫度；提高凈煙氣溫度，避免煙氣進入煙囪后發(fā)生低溫腐蝕并利于排煙。離心風機由于存在體積大、占地面積大及檢修吊起困難等弊端，在煙氣脫硫工程中較少被采用，增壓風機一般選擇軸流風機。四、配套設施設計計算 根據(jù)實際需要，增壓風機的位置選在進入 GGH 之前，一方面可以防止防腐不過關的問題，一方面可以大大降低初期投資。管架、管20線和溝道宜沿道路布置，地下管線和溝道一般宜敷設在道路行車部分之外，當確需沿道路下敷設或與道路交叉時，應根據(jù)實際情況采取加固等防護措施。漿液管道布置應考慮坡度，不出現(xiàn)低洼彎點。(6) 進廠吸收劑應設有計量裝置和取樣裝置，也可與電廠主體工程共用。(4) 物料裝卸區(qū)域停車位路段縱坡宜為平坡，當布置困難時，坡度不宜大于 %，應設足夠的汽車會車、回轉場地，并按行車路面要求進行硬化處理。(3) 脫硫島內的道路應與廠內道路形成路網。并符合 GBJ22 的要求。(11)脫硫場地的排水方式應與主體工程相統(tǒng)一。同一套脫硫裝置宜布置在同一臺階場地上。(10)當開挖工程量較大時，可采用階梯布置方式，但臺階高差不宜超過 5m，并設臺階間的連接踏步。場地平整坡度視地形、地質條件確定，一般為 ～%；困難地段不小于 %，但最大坡度不宜大于 %。19(8) 新建電廠，脫硫場地的平整及土石方平衡應由主體工程統(tǒng)一考慮。脫硫裝置若在主廠房區(qū)環(huán)形道路內，防洪標準與主廠房區(qū)相同；若在主廠房區(qū)環(huán)形道路外，防洪標準與其他場地相同。石膏倉下面的凈空高度應確保擬采用的石膏運輸車輛能夠通暢。緊鄰廢水處理間的卸酸、卸堿場地應選擇在避開人流的偏僻地帶。(3) 事故漿池或事故漿液箱的位置應考慮多套裝置共用的方便。場地大小應根據(jù)將來可能采用的脫硫工藝方案確定。吸收劑制備及脫硫副產品處理場地宜在吸收塔附近集中布置，或結合工藝流程和場地條件因地制宜布置。(3) 吸收劑卸料及貯存場所宜布置在對環(huán)境影響較小的區(qū)域。(2) 技改工程應避免拆遷運行機組的生產建（構）筑物和地下管線。8h17因此噴淋塔最終的高度為： H= ??????表 噴淋塔設計參數(shù)三、 總平面圖設計(1) 脫硫裝置的總體設計應符合下列要求：①工藝流程合理，煙道短捷；②交通運輸便捷；③方便施工，有利于維護檢修；吸收塔各部分 尺寸/m直徑 D 吸收區(qū)高度 煙氣進口高度 2 煙氣出口高度 39。（7）最頂層噴淋層到除霧器的距離 =~2m；本設計取 。4h（5）煙道入口到第一層噴淋層的距離 =2~；本設計取 。 由上式可得噴淋塔漿液池體積：V1=(L/G) Qt1=360/1000=16 選取漿液池內徑略大于吸收區(qū)內徑，內徑 D=。39。14247。=，取 。則：L 入 ==L 出 == 所以由上面公式得：=247。其計算公式如下： QhuL?式中： u—煙氣入口氣速，一般取 14~15m/s；本設計取 14m/s；L—煙氣進、出口寬度； Q—高溫(取 110 )狀態(tài)下煙氣進口流量為： oCsm/??? 煙氣進出口寬度占塔內徑的 60%~90%。（2）煙氣進口高度 ，出口高度 ：2h39。 在吸收區(qū)中，?噴嘴布置分為 2~6 層，噴淋層間距 ~2m，脫硫率要求低時可減少，低負荷時可停運某一層。噴淋塔的操作溫度（110+30）/2=70℃y= ％，由已經有的經驗，吸收率范圍在 之間，取)/(~3smkg?；)/(63smkg???代入（4）式可得 6=3600（64/）273/(273+70) 求得吸收區(qū)高度 h =。容積吸收率的定義為：含有二氧化硫的煙氣通過噴淋塔，塔內噴淋漿液將煙氣中的 SO 濃度降低到符合排放標準的程度，將此過程中塔內總的二氧化硫2吸收量平均計算到吸收區(qū)高度內的塔內容積中,即為吸收塔的平均容積負荷—平均容積吸收率，以 表示。 含有二氧化硫的煙氣通過噴淋塔將此過程中塔內總的二氧化硫吸收量平均到吸收區(qū)高度內的塔內容積中,即為吸收塔的平均容積負荷――平均容積吸收率，以 表示。而這部分的計算需要用到液氣比（L/G） 、煙氣速度13u（m/s）和鈣硫摩爾比(Ca/S)的值。 以上是傳統(tǒng)的計算噴淋塔吸收區(qū)高度的方法，此外還有另外一種方法可以計算。 ） NTU 為傳質單元數(shù)，近似數(shù)值為 NTU=(y1y2)/ △y m，即氣相總的濃度變化除于平均推動力△y m=（△y 1△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困難程度的量，NTU 越大，則達到吸收目標所需要的塔高隨之增大。通常煙氣中的二氧化硫濃度比較低。 設塔內的操作溫度為 70℃()，常溫時溫度為 ()，則此條件20oC下的煙氣流量為:Q= 則吸收塔直徑為：，取 。許多工程實踐表明，≤煙氣流速(110%過負荷)≤。 另外，較高的煙氣流速還可適當減少吸收塔和塔內件的幾何尺寸，提高吸收塔的性價比。3（2）鈣硫摩爾比（Ca/S） 定義為每每脫