【正文】 (3) 柱斜截面受剪承載力計算 。其余柱配筋結(jié)果與 柱相似。按其他 4 組內(nèi)力計算，結(jié)果均為構(gòu)造配筋。 e0=M/N=106/103=57mm ei= e0+ea=57+23=80mm ζ1= = =＞(取 ζ1=)NAfc5. .? ζ2= l0/h=－ =＞(取 ζ2=)4125?????? η=1+ =1+ =???????le ???????? ηei=77=＜ 0=660=198mm故為小偏心受壓。偏心距增大系數(shù) η 計算如下： e0=M/N=106/103=107mm ei= e0+ea=107+23=130mm ζ1= = =＞(取 ζ1=)NAfc5. ? l0=== ζ2=－ l 0/h=－ =＞(取 ζ2=)12570?????? η=1+ =1+ =???????le ???????? ηei=130=143mm＜ 0=660=198mm故為小偏心受壓。○ B52 由表 3—37 可見， 軸柱上、下端截面共有 6 組內(nèi)力，先取 M 最大的一組○ B(M=，N=)計算。2m設(shè)計值見表。柱的軸壓比不宜大于 。C0MVh??C計算軸壓比時，N 取考慮地震作用效應(yīng)組合的軸力設(shè)計值。sv?bA1503?tfy由上述計算結(jié)果及表 3—49 可知，梁箍筋數(shù)量是由構(gòu)造要求控制的。梁端箍筋加密區(qū)的箍筋直徑和間距應(yīng)滿足構(gòu)造要求，故選雙肢Ф8＠100，則有 /s=101/100=＞，滿足要求。 (2) 梁斜截面受剪承載力計算 支座 B 截面的剪力設(shè)計值 V= =300565=＞ V=，滿足要求。s sA0h要求。bhfa????????????????51 =1－ =＜ 且＜2 / =70/565=?2()??sa0h = = =661sAy0s(39。A2m = = =－?20c1sy)39。39。實配鋼筋s0h3 22（ =1140 ） 。.????????? =1－ =??????? = / =2400565?cf39。f故屬第一類 T 形截面。fh0h（ － /2）=2400100（565－100/2）= ＞M1?c39。39。因梁板現(xiàn)澆，故跨中按 T 形截面計算。?yf39。從表 3—37（非地震組合）和表 3—38（地震組合）中挑選出 AB 跨梁跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，即跨中截面 M=支座截面 MB=－ MCl=－其中跨中截面彎矩取支座正彎矩 ,跨中正彎矩 (非地震組合)和 1/2 簡支梁彎矩 =1/2（1/8+1/12）= 三者0之中的較大值,即取 。其它部位剪力墻的彎矩設(shè)計值 倍的截面組合的彎矩設(shè)計值，剪力設(shè)計值取考慮地震作用組合的剪力設(shè)計值。49由于 ，底部兩層高度為 ，故底部加強(qiáng)部位的高度為 。每層剪力墻的自重：1～5 層為，6～12 層為 。因此，在剪力墻內(nèi)力組合中僅考慮上述兩種組合。而第 11 層節(jié)點左右梁端組合的彎矩設(shè)計值之和為 ＞，因此應(yīng)將節(jié)點左右梁端截面彎矩之和乘以柱端彎矩增大系數(shù) ，再按節(jié)點上、下柱端的組合彎矩比例分配給柱端，即第 11 層柱下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計值 為bcM=( )()=?調(diào)整后柱端剪力設(shè)計值為V=( )=?另外因第 12 層為頂層,故彎矩和軸力的 取 ，且不需進(jìn)行柱端彎矩設(shè)計值調(diào)整。 177。1D下 177。 177。上 177。177。上 177。下 177。 177。2D下 177。 177。上 177。177。上 177。下 177。 177。11D下 177。 177。上 177。177。上 177。下 177。 177。下 177。 177。45上 177。177。上 177。下 177。44下面以第 11 層 軸柱為例，說明如何對柱上、下端彎矩和剪力設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整。在地震組合中，節(jié)點上下柱端截面按順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和與節(jié)點左右梁端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和基本相等時，可直接將柱端彎矩乘以柱端彎矩調(diào)整系數(shù) 和承載力抗震調(diào)整系數(shù) γ RE（取 ）。 [19]因此，GEN計算各層柱的 時，第 12 層柱取 +( /8),其它層取 +( －7/8 ),EGkNQkGkNQkk12N其中 表示第 12 ,對于 A 12 層上、下端截面的Qk7分別為GEN=+()==+()=同樣，對 A 柱，第 11 層上、下端截面的 分別為GEN=+(－7/8)= =+(－7/8)= (2) 柱內(nèi)力設(shè)計值 柱端截面彎矩和軸力設(shè)計值非抗震設(shè)計時 M=+ M=+ N=+ N=+抗震設(shè)計時 M=+ N=+MGk、M Qk、M Ek、 MGE、N Gk、N Qk、N Ek、N GE 表示有恒載、樓面活載、水平地震作用、重力荷載代表值下產(chǎn)生的彎矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值。由此計算所得的柱支座邊緣處的彎矩和剪力見表。表 3—39 框架梁彎矩、剪力組合表（非地震組合）41 + +GkSQ層次 截面M V M VA BL BR CL CR D 1 2 123 A BL BR CL CR D 1 2 113 A BL BR CL CR D 1 2 23 A BL BR CL CR D 1 2 13 表 3—40 框架梁彎矩、剪力組合值（地震組合）42M/ V/kN +( + )RE?GEKMbbnGb()/lrMl??層次 截面左 右 左 右 nl REV?A BL BR CL CR D 1 2 123 A BL BR CL CR D 1 2 113 A BL BR CL CR D 1 2 23 A BL BR CL CR D 1 2 13 43 框架柱彎矩、軸力及剪力設(shè)計值(1) 柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值在豎向及水平荷載作用下，柱的剪力值沿層高保持不變，彎矩值按直線規(guī)律變化。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，梁支座負(fù)彎矩設(shè)計值的計算公式，－M=－( Gk+)梁支座正彎矩設(shè)計值的計算公式，M= － GE 式中的 MGE 均乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 。本工程為高層建筑，故當(dāng)恒載內(nèi)力與活荷載內(nèi)力組合時，荷載的組合值系數(shù)取。h vb 為梁端剪力增大系數(shù)，本設(shè)計中為四級取 。對梁支座正彎矩的組合設(shè)計值 抗震設(shè)計時 M=－ GE按上式進(jìn)行內(nèi)力組合時，其中的 MGk、M Qk、M Ek 可乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 。(2) 梁內(nèi)力組合值 框架梁內(nèi)力組合按以下方法進(jìn)行： 對梁支座負(fù)彎矩的組合設(shè)計值 非抗震設(shè)計時 －M=－( Gk+) －M=－( Gk+MQk)抗震設(shè)計時－M= －( GE+)式中 MGk、M Qk 分別表示由恒載和樓面活荷載在梁截面上產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。由于前面計算活荷載作用下框架GEkMQk內(nèi)力時，屋面取活荷載(2kN/m 2)，而此處的 應(yīng)是由屋面作用雪荷載()其它m各層作用活荷載產(chǎn)生的。由表可知，本工程的框架為三級抗震等級，剪力墻為二級抗震等級。為此，應(yīng)計算總框架承受的地震傾覆力矩。P1i= M1i=14i?14i 作用效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)抗震等級應(yīng)根據(jù)烈度、結(jié)構(gòu)類型和房屋高度查表確定。剪力墻各截面的彎矩和軸力根據(jù)平衡條件求出，剪力是零。恒載及活荷載作用下軸線框架的彎矩圖見圖，梁端剪力見表 3—33，對于屋面活荷載，上述計算均是按上○ 2人屋面活荷載()考慮的。表 3—31 恒載產(chǎn)生的剪力墻各層集中荷載及集中力矩計算表剪力墻形心處層次P/kN M/12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 表 3—32 活載產(chǎn)生的剪力墻各層集中荷載及集中力矩計算表剪力墻形心處層次P/kN M/12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 35 內(nèi)力計算(1) 框架內(nèi)力計算 豎向荷載作用下框架內(nèi)力可采用彎矩二次分配法計算。按照靜力等效方法將豎向集中荷載和集中力矩移至剪力墻形心處。豎向荷載作用下剪力墻各截面的內(nèi)力按圖 3—12 示恒載作用和活載作用進(jìn)行計算。12 層= kN/m0q5～11=+()=1～4=+()= ～ 是板自重傳給縱梁或者縱向剪力墻的三角形荷載峰值，樓面單位面積荷載1q3=7=P1～P 4 是通過橫梁傳給柱的板的自重，橫梁的自重，橫墻的自重以及懸臂板和欄桿的自重所產(chǎn)生的集中荷載，M 1～M 4 是相應(yīng)的構(gòu)件自重產(chǎn)生的集中力矩，根據(jù)圖中所示的負(fù)載面積可得12 層 P1=P4 =(1+) 2+9= kN P2=P3 = kN5～11 P1=P4 = (1+) 2+(+) ()= kN P2=P3 = (1+) 4+(+) ()= kN1～4 P1=P4 = (1+) 2+(+) ()= kN P2=P3 = (1+) 4+(+) ()= kN12 層 M1=M4= M2=M3=0 5～11 M1=M4= M2=M3=01～4 M1=M4= M2=M3=0同樣可計算 1～12 層活荷載作用 樓面和屋面活荷載取 32=7= 14 kN /m 1qP1=P4=2(1+)/22=P2=P3=2(1+)/24=77kNM1=M4= 表 3—29 結(jié)構(gòu)恒載計算表 層次 qo` q1q3 P1 P2,P3 P4 12 511 14 表 3—30 結(jié)構(gòu)活載計算表 層次 q1q3 P1 P2,P3 P4 M1,M4樓、屋面活載 14 77 屋面雪載 圖 3—15 豎向恒荷載作用下剪力墻計算簡圖33 圖 3—16 豎向活荷載作用下剪力墻計算簡圖框架與剪力墻部分的負(fù)載面積相同，二者所受的荷載基本相同?；詈奢d作用下剪力墻的受力情況與恒荷載作用下相似。 [16]豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如圖 3—13 所示。梁板為整體現(xiàn)澆，而且各區(qū)格為雙向板，故直接傳給縱梁和縱向剪力墻的樓面荷載是三角形荷載，計算單元范圍內(nèi)的其余荷載通過橫梁以集中荷載的形式傳給縱向框架。)(ijeqciVIj 表 3—28 水平地震作用下 軸線剪力墻彎矩和剪力計算表 ○ 2層次 Hi/m Mwi/kNm Vwi`/kN EcIeq/ΣEcIeq Mwij/kNm mij/kN Vwij/kN12 11 10 9 8 7 6 5 4 5 3 5 2 5 1 0 29 豎向荷載作用下框架剪力墻結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 結(jié)構(gòu)計算單元以及計算簡圖取圖中⑥軸框架結(jié)構(gòu)和⑦軸縱向剪力墻進(jìn)行計算?？蚣芰褐鶅?nèi)力計算結(jié)果見下表 3—19。==＜ 0，所以調(diào)整后的總框架剪力均取 。由于本設(shè)計的框架柱從下至上有規(guī)律的減少，則分段進(jìn)行調(diào)整 [14]。V在橫向水平地震作用下，總剪力墻的彎矩、剪力、總框架