【正文】 2）按第②二組荷載計算，如圖 71（b）?? mKNeGhWb ???????? ???MApb0/ /1608272 2????KNmKNf22minax /180/4.)(1)( mKNpp ?????驗算滿足要求。① ② ③???????????????????，梁上砌筑雙面清水 240mm 厚實心粘土磚圍護墻，自重 19 ，墻上設(shè)置鋼窗，按 計算，則每個基礎(chǔ)承受的3/ 2/由墻體傳來的重力荷載設(shè)計值為。 基礎(chǔ)材料混凝土強度等級 C15， ， ，2/?2/?，鋼筋采用 I 級， 。7 基礎(chǔ)設(shè)計《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》 [12]規(guī)定：對地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 100 130 、單層排kf?2/mKN架結(jié)構(gòu) 6m 柱距的多跨廠房，跨度 ，吊車額定起重量不超過 30t 的二級建筑物，設(shè)ml30?計時可不作地基變形計算。圍護墻結(jié)構(gòu)簡圖如圖 61。由于圍護磚墻為多洞口墻體，26/?? mKNEt /????其剛度計算過程見表 61。2）各柱上下截面縱向慣性矩 43331 ??????43331 .762B ???3）則各柱列的側(cè)移剛度 ???????2313IHIECA? ?????????3336 = KNm/152?????????2313IHIEB? ????????3336 ??各柱列所有柱柱頂剛度之和 mKNAAcCcAc /???????KBBcBc /???4) C 柱列支撐頂部側(cè)移KNmAllELAb/10598. )(848.)279.(6214 2326 231132? ??? ?????? ?????????C 柱列支撐頂部剛度通過計算得到 mKNKAbAb /????5) B 柱列支撐頂部側(cè)移為 KNmAllELb/1048. )(87.)29.(621)(14 23263312? ??? ?????? ?????????B 柱列支撐頂部剛度為 mKb /???6) A 列柱頂剛度為 mKNKwAbcC /?????? B 列柱頂剛度為 ?mNKBbc /320849 三個柱列總剛度之和 ???Ks /13902在進行地震力分配時，磚墻剛度應(yīng)乘以折減系數(shù)， ，???CAK?????mNs /153510327) 柱列等效集中重力荷載的計算柱列等效集中重力荷載51 / 96 KN .? ?????? .....2. KNGs ?????柱列等效集中重力荷載（計算水平地震作用時） .? ????? ..... ?? ????KNs 8) 廠房縱向自振周期的計算取周期修正系數(shù) ，?sKGTs ?????9) 廠房縱向水平地震作用的計算 B 柱列加有檁屋蓋與邊跨無天窗兩條件， ；?且下柱支撐僅一柱間，故查表得到 。.)()( ????Tg KNGFeqEk 51681?作用下的排架橫梁內(nèi)力，得地震作用下排架彎矩與剪力 ????E6222K ..?B4536054?? mMA??.7）橫向水平地震作用效應(yīng)的調(diào)整 [3]由于本設(shè)計設(shè)防烈度為 7 度，廠房單元屋蓋長度與總跨度之比 66/36=8，山墻厚為 240mm 且水平開洞面積比50%，柱頂高度15m，滿足“規(guī)范”所提出的相應(yīng)條件，因此平面排架考慮窨工作及扭轉(zhuǎn)及扭轉(zhuǎn)影響的內(nèi)力調(diào)整進行，本設(shè)計屬于鋼筋混凝土有檁屋蓋，兩端有山墻的等高廠房，屋蓋長度為 66mm，調(diào)整系數(shù) 。1）A、C 柱列計算所需荷載柱自重（12 根邊柱） .??圍護墻重量 KNwl )]([.2. ????檐墻重量 KNGp ???山墻重量（大門洞口 ）mKNwt ].421)[( ????吊車梁重量（11 根） ??屋蓋重量 r 雪荷載 .???snG2）B 柱列計算荷載柱自重（12 根中柱）c63125.??山墻重量 KNGwt 吊車梁重量（22 根）??屋蓋重量KNGr .??雪荷載 圖 51 縱向荷載計算簡圖Figure 51 vertical load calculation diagram 橫向抗震計算1）質(zhì)點等效集中重力荷載的計算 [9] )(..50..0 墻柱吊 車 梁灰雪屋 蓋 ）（ GGG?????? ))148297(?2）計算簡圖與排架的側(cè)移計算本設(shè)計橫向抗震 [10]計算如圖 52 所示，靜力分析為兩跨等高排架，動力分析按單質(zhì)點體系考慮。圖 41 牛腿尺寸簡圖Figure 41 bracket size diagram43 / 96 A柱施工圖圖 42 A 柱的施工圖Figure 42 A Column of construction diagram5. 抗震計算 荷載抗震計算 橫向計算所需載荷1）柱的重量A,C 軸 上柱 ???KN下柱 550B 軸 上柱 ..B 下柱 5?12127??A、C 柱自重 += KNB 柱自重 += 排架柱自重 Gc ????2）墻的重量檐墻自重（一個柱距范圍內(nèi)） KNwy ????圍護墻重量（一個柱距范圍內(nèi)） KNGwl ].3).(8[. ????墻體總重 ???3）屋蓋重量（一個柱距范圍內(nèi)）Gr .978.?4）雪荷載（一個柱距范圍內(nèi)） ??sn5）灰荷載（一個柱距范圍內(nèi)）G48.?灰6）吊車梁重量（兩跨 4 根）45 / 96?? 縱向計算所需荷載縱向計算按柱列進行。39。4）下柱配筋 )145(769239。039。 mKNxMA ??????? 3）上柱配筋計算上柱配筋 )43(461239。 ???????3 /..697)3.(1.)( mNzAeNss ???? ?????stekf???mwvdcEwtescr ][ )()..(ax5max??? ??????驗算滿足要求采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下不，起吊時，混凝土達到設(shè)計強度的 100%。39。 ?????裂縫處受拉鋼筋應(yīng)力為 23 /).9()( mNzAeNss ????裂縫間鋼筋應(yīng)力不均勻系數(shù) .. ??????stekf???39 / 96取 ??mwvdcEwtescr ][025. )()..(ax5max??? ???????驗算滿足要求2）下柱選取內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 ， 進行驗算KNMs???mNes ?? 09.)140()(5. ???????bhAfste?故取,??hl .1s?maess ????.7651)4()(039。 因柱底的剪力很小 ?若取剪跨比 ?KNbhft ???則遠遠大于柱底的剪力值，所以排架柱的箍筋按構(gòu)造配置值為 ，柱箍筋加密區(qū)10?取為 。根據(jù)上述計算結(jié)果，綜合考慮則上、下柱配筋為上柱 3 14 ?2239。?SsA3)垂直于彎矩作用平面的承載力驗算 下柱垂直于彎矩作用平面的慣性矩為 ??回轉(zhuǎn)半徑 ??對于有吊車廠房，有柱間支撐在垂直排架方向柱的計算長度 mHll ? ?rl查得穩(wěn)定系數(shù) 2.??).()(39。3????所以 0?故中和軸位于翼緣內(nèi)，截面屬于大偏心受壓 ahesi ??????2 3039。)3576(10)(...)(mahfxbNAsyfcmSs??????????3)第③組內(nèi)力計算 mhNMe .. ????i.? ???Afc?取 ，.2?37 / 96 2210 ???????????????hlei mahbfNx sfbcm 39。39。3?????故中和軸位于翼緣內(nèi)，截面屬于大偏心受壓 ahesi ????????23039。???35 / 96由 A 柱內(nèi)力組合可知，下柱 IIII 和 IIIIII 截面共有 24 組不利內(nèi)力，經(jīng)分析和比較，其最不利設(shè)計內(nèi)力為① ② ③???????????????1）按第①組內(nèi)力 he .. ?????amei ?. 351 ???NAfc?取 0.??hl12? 2210 ???????????????hlei mahbfNx sfbcm 39。03?????屬于大偏心受壓 ahesi ??????? 230 )6(10))( mhfbfNAsycmSs ???????? 2mini ????故上柱縱向鋼筋 23As?3）垂直于彎矩作用平面的承載驗算對于有吊車廠房，有柱間支撐在垂直排架方向柱的計算長度 .87543210??bl mHu查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)為 .0?)320225(.)(39。2/?2/?2/?2/310mNfy?選取控制截面的最不利內(nèi)力A 柱： ① II: ② II: ????????1）上柱配筋計算吊車廠房排架方向上柱的計算長度為 .???按第①組內(nèi)力計算 mhNMe .. ?????amei ??hl ?NAfc?取 ?hl? 2210 ???????????????lei mahbfNx sbcm 39。一種由永久。M ,所以表中的 M 2）表中 為參與組合的吊車豎向荷載為 2 臺時的荷載折減系數(shù)。在各種荷載作用下，僅以邊柱 A 為例，其內(nèi)力設(shè)計值及標(biāo)準(zhǔn)值組合見表 41.表 41 A 柱的內(nèi)力Table 41Internal force of column 在各種荷載作用下,以 A 柱的內(nèi)力組合結(jié)果見表 42，43，44。本設(shè)計中，取下面三種荷載組合，即恒載+ （可變荷載+風(fēng)荷載）?恒載+可變荷載恒載+風(fēng)荷載在每種荷載組合中，對矩形和Ⅰ形截面柱應(yīng)考慮以下四種內(nèi)力組合，即 。圖 314 右吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖Figure 314 right when internal blowback bent29 / 96 最不利內(nèi)力組合 首先選取控制截面，對單階柱，上柱為 II 截面，下柱ⅡⅡ及ⅢⅢ截面。??（C1～C11）得 )]([8)](1[834 ??????nc?)( ??KNHcqRCA則 )(?????FRWA將 R 反向作用于柱頂，可求得各柱頂?shù)募袅?)(. )(149.... ???????KNRVCCBAA?排架各柱內(nèi)力如圖 313（b）所示。27 / 96圖 312 作用于 B，C 柱時排架內(nèi)力圖maxTFigure 312 In the role of B and column bent to when within1）左吹風(fēng)時計算簡圖如 313（a）所示。6） 作用于 B，C 柱maxT因為結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力與“ 作用于 A，B 柱”的情況相同，maxT僅需將 A 柱和 C 柱內(nèi)力對換，如圖 312 所示。當(dāng)橫向水平荷載方向相反時。和反力系數(shù)（C1～C11）得, ,??a43.?109.?n)]1([2)]32(335 ????naac? )](3.[ )](692...?????)( ???? KNcTRA中柱 B , , ,由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù) c。ax25 / 96圖 310 作用于 C 柱時排架內(nèi)力圖maxDFigure 310 When role in C column bent to inside5） 作用于 A，B 柱maxT當(dāng) AB 跨作用有吊車橫向水平荷載時，計算簡圖如圖 311（a）所示。3） 作用于 B 柱右maxD 根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與“ 作用于 B 柱左”的情況maxD相同，只需將 A，C 柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?，如圖 39 所示。2） 作用于 B 柱左maxD由吊車豎向荷載 ， 在柱中引起的彎矩為maxinDmKNeMAB ????計算簡圖如圖 38（a）所示。maxinDmKNeMBA ????圖 37 作用在 A 柱時排架內(nèi)力圖maxDFigure 37 When role in A column bent to inside計算不動鉸支座反力A 柱 ?c )( ??????KNcHMRAB 柱 由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù) c。2）BC 跨作用有屋面活荷載 由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需要將 AB 跨作用有屋面活荷載情況的 A 柱與 C 柱內(nèi)力對換，并注意內(nèi)力變號，如圖 36 所示。圖 35 AB 跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力分析Figure 35 AB when live load across function roofing bent internal force analysis計算不動鉸支座反力A 柱 由前知 ，126.? )(. ????KNHMRA11c)(...AB 柱 ，由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù) c。,18.??n（C1～C11）得 126.)()(1223 ?????????nc?3.)1.(.)(3233???? )( ????KNcHMR則 .21?RA)(.??C 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析1）AB 跨作用有屋面活荷載 由屋架傳至柱頂?shù)募泻奢d ,由它在 A，B ?為。對 A，C 軸柱 ????由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù) 和反力系數(shù)（ ~ ） [8]可得0C1C= =0)1(3??n?)(43.???10034.???lBAEIcH?EH3對于 B 柱 ?H?由單階變截面柱的柱頂位移系數(shù) 和反力系數(shù)（ ~ ）可得0C1C???)1(30nc?).0(43.???EEIclB310325.??各柱的剪力分配系數(shù) 303