【正文】 塔板的水力學計算 總壓降（1）氣體通過干板壓降 m（液柱）（2）氣體通過塔上液層的壓降 兩側降液： =m（液柱）中間降液： = = m（液柱）忽略液層表面張力造成的壓降，則氣體通過塔板的壓降為=m(液柱) 。則：m m（3）汽化段高度H1根據經驗值，取H1= （4）人孔個數 根據經驗：一般6—8塊塔板開設一個人孔，現取每7塊板開設一個人孔，共有35層塔板，開5個人孔在塔板間， m。為了減少塔頂出口氣體中攜帶的液體量，以利于氣體中液滴自由沉降。（6）降液管底隙高度及底隙流速取降液管底隙高度hb=，則降液管底隙流速為 兩側降液： 中間降液： 兩值在經驗范圍內，符合要求。塔徑較大，故采用弓形溢流堰，降液管采用弓形降液管。（2）浮閥數及開孔率的計算（a）閥孔的臨界速度（Wh）c= （b）計算塔的開孔率=% 此值在經驗范圍內，符合要求。 塔徑初算（1）最大允許氣體速度WmaxWmax == （2）適宜的氣體操作速度Wa系統(tǒng)輕微起泡，取KS=板間距Ht=，取K=則 Wa=KKS Wmax ==（3）氣相空間截面積FaFa=Vv/ Wa =（4）降液管內液體流速Vd（取以下兩式最小值）a. Vd =KKS == m/sb. 參考文獻[4]當P135頁，當Ht=， = =取 Vd =（5）降液管面積 （取以下兩式最大值）a. =Vl/Vd =b. = Fa == 取 =（6）塔橫截面積Ft及塔徑DcFt=Fa+ Fd =+= ==（7）采用的塔徑D及相應的設計空塔氣速W根據計算的得塔徑Dc，按國內標準浮閥塔板系列進行圓整后，得出采用的塔徑D=。=(t20)=(33620)=L=63300/762=83m3/h氣相 n=1587/18=88kmol/h t=332℃ P=VG=nRT/P=88 (336+)/=2567m3/h（2）作第31塊板的氣液相負荷ρ20=℃ M=283表333 第30層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽1587—4203316—106內回流L325—795795L合計+L—————154106+795L出方重整料3291089—1063航煤3291055—10610柴油3291047—106重柴油3291022—106重 油343—804106汽提蒸汽1587—3293125—106內回流L3291013—1013L合計+L—————106+1013L由熱平衡得： 154+828L=+1013LL=34243kg/h=34243/283=121 kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(32520)=L=34243/=氣相 n=116+128+133+89+121+88=675kmol/h V=nRT/P=675(325+)/=20385m3/h（3）作第28塊板的氣液相負荷ρ20=℃ M=267表334 第27層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽1587—4203316—106內回流L314—816816L合計+L—————154106+816L出方重整料3181047—1063航煤3181038—10610柴油3181030—106重柴油3181013—106重 油 63300343—804106汽提蒸汽1587—3183102—106內回流L318992—992L合計+L—————106+992L由熱平衡得： 154106+816L=106+992LL =61080kg/h=61080/267=229kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻[3] r=ρt=ρ20r(t20)=(31420)= g/cm3L=61080/=86m3/h氣相 n=116+128+133+88+229=694 kmol/h V=nRT/P=694(318+)/=20005m3/h（4）作第27塊板的氣液相負荷L=69721kg/h=69721/261=267kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻[3] r=ρt=ρ20r(t20)=(30720)=L=69721/705=99 m3/h氣相 n=116+128+133+275+267=919kmol/h V=nRT/P=919(314+)/170=26389m3/h（5）作第26塊板的氣液相負荷ρ20=℃ M=254表335 第25層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽2234—4203316—106內回流L299—741741L合計+L—————106+741L出方重整料 3071034—1063航煤3071026—10610柴油3071005—106重柴油307—762106重 油343—816106汽提蒸汽2234—3073081—106內回流L307984—984L合計+L—————106+984L由熱平衡得： 106+741L =106+900L ，L=70288kg/h=70288/254=277kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻[3] r=ρt=ρ20r(t20)=(29920)=L=70288/=100m3/h氣相 n=116+128+133+277+356=1010 kmol/hV=nRT/P=1010(307+)/=28741m3/h（6）作第23塊板的氣液相負荷ρ20=℃ M=232表336 第22層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽2234—4203316—106內回流L277—678678L二中回流58646277—678106合計+L—————106+678L出方重整料285984—1063航煤 285971—10610柴油285946—106重柴油314—783106重 油63300343—816106汽提蒸汽2234—2853042—106內回流L285942—942L二中回流58646285—720106合計+L—————106+942L由熱平衡得： 106+678L =106+942LL=90441kg/h=90441/232=389kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(27720)=L=90441/=130m3/h氣相 n=116+128+133+288+356=1122kmol/h V=nRT/P=1122(+285)/168=30991m3/h（7）作第21塊板的氣液相負荷ρ20=℃ M=217表337 第21層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽2234—4203316—106內回流L262—657657L合計+L—————106+657L出方重整料270950—1063航煤270929—10610柴油270904—106重柴油314—783106重 油63300343—816106汽提蒸汽2234—2703004—106內回流L270913—913L二中取熱——————106合計+L—————106+812L由熱平衡得： 106+657L =106+913LL=36132kg/h=36132/217=167kmol/h液相 ρ20= t=262 ℃ 查文獻[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(26220)=L=36132/=167m3/h氣相 n=116+128+133+356+167=900 kmol/h V=nRT/P=900(+262)/167=23978m3/h（8）作第20塊板的氣液相負荷ρ20=℃ M=209表338 第19層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽2234—4203316—106內回流L255—649649L合計+L—————106+649L出方重整料262946—1063航煤262913—10610柴油262888—106重柴油314—783106重 油633003