【正文】 2. 實驗壓力應逐級升高，每升高一級宜穩(wěn)壓2~3min，達到試驗壓力后，持壓10min，然后降至工作壓力，進行全面檢查，以系統(tǒng)所有焊縫和連接口無漏油，管道無永久變形為合格。 液壓系統(tǒng)的試壓 系統(tǒng)的壓力試驗應在管道沖洗合格，安裝完畢組成系統(tǒng)，并經(jīng)過空運轉(zhuǎn)后進行。清洗采用液壓工作油或試車油，清洗時的溫度在50~80℃，開始要間歇運轉(zhuǎn)，然后長時間運轉(zhuǎn)4~12小時。 9. 液壓泵與原動機要用撓性聯(lián)軸器，用手轉(zhuǎn)動泵軸應感覺平穩(wěn)。 8. 安裝時不能損壞密封裝置，因此需清除被密封零件的夾角，避免使用銳利的安裝工具。 6. 管路的連接應牢靠密封，不能松弛，不能漏油。 4. 液壓裝置的安裝應有足夠的維護空間，便于清洗，能避免外部物體的碰撞和灰塵雜志的進入。對其它元件應急性質(zhì)量檢查測試，合格后才可進行安裝 3. 安裝前應將各種自動控制儀表（如壓力繼電器）進行校驗。通過清洗后管內(nèi)不得殘存金屬粉末、銹、密封材料、絲線、油沫和涂料等。以下僅是安裝元件在安裝時應注意的一般事項：1. 安裝前清洗管道，液壓系統(tǒng)的管路應進行兩次安裝。油溫不再上升，熱平衡狀態(tài)下，油液所達到的溫度 t1 為 t1低于液壓設備所允許的溫度范圍（最高溫度＜65℃），所以不需要增設冷卻系統(tǒng)。其散熱功率可按下式計算：式中： K—— 油箱的散熱系數(shù)，通風條件良好時，取K=15w/m2℃； A—— 油箱的散熱面積，A=； t1—— 系統(tǒng)中油液的溫度，既油溫允許溫度55℃~65℃，系統(tǒng)正常取t1=55℃； t2—— 環(huán)境溫度， 取t2=15℃。則有：液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率為： kw 液壓系統(tǒng)的散熱計算液壓系統(tǒng)中產(chǎn)生的熱量，主要由油箱的散熱面進行散熱。由上述可知，系統(tǒng)效率表達式為：式中： ηp—— 液壓泵的總效率，本設計中 ηp=； ηm—— 執(zhí)行元件的效率， ηm =； ηc—— 回路效率；對于泵系統(tǒng)有：則有：本系統(tǒng)的效率為：%。 系統(tǒng)效率的驗算 液壓系統(tǒng)效率時系統(tǒng)的輸出功率（即是執(zhí)行元件的輸出功率）Nm0與輸出功率（液壓泵的輸出功率）Npi之比，即： 可改寫成：式中： Np0—— 液壓泵的輸出功率； Nmi—— 執(zhí)行元件的輸出功率。；；。入口為45176。在次局部流速重新分布，形成漩渦產(chǎn)生能量損失，及局部損失。 式中： L —— 管道的總長，初取4m； ρ—— 油液的密度，ρ=*103Kg/m3； d —— 管道內(nèi)徑，取8mm； v —— 油液的平均流速，； λ—— 沿程壓力損失因數(shù)。 管路的沿程壓力損失△P1 粘性流體在管道中流動時，在整個流動過程中，要受到粘性阻力的作用而消耗能量，此能量損失形式以壓力降的形式體現(xiàn)出來。根據(jù)分析計算發(fā)現(xiàn)的問題對某些不合理的要求要進行重新調(diào)整，或采取其他必要的措施。根據(jù)本設計要求，選擇NJU25*80L 通徑 22mm 流量 25L/min 原始壓力損失 ≤第十章 驗算系統(tǒng)的技術性能液壓系統(tǒng)初步設計是在某些估算參數(shù)情況下進行的，當各回路形式、液壓元件及連接管路等完全確定后，正對實際情況對所設計的形同進行各項性能分析。在本設計的液壓系統(tǒng)中，結(jié)構(gòu)較為簡單緊湊，管道較短，只需在液壓系統(tǒng)吸油管路裝過濾器。它可以清除液壓油中的污染物，保持油液清潔度，確保系統(tǒng)元件工作的可靠性。當時, 式中： T0 —— 環(huán)境溫度, 初選288K； H —— 液壓泵功率損失，； P —— 液壓泵的輸入功率，； η —— 液壓泵的總效率，~,； p —— 液壓泵的實際出口壓力， q —— 液壓泵實際流量，； K —— 油箱傳熱系數(shù)，周圍通風良好時，取K=15； 則： 故而： 油箱中的油溫一般在30℃~50℃范圍內(nèi)工作比較合適，最高不大于60℃，最低不小于15℃,而本設計中計算的油溫為50℃，因此符合要求。過高，將使油箱迅速變質(zhì)，同時使泵的容積效率下降；過低，油泵啟動吸入困難。 確定油箱的結(jié)構(gòu)尺寸從散熱角度而言，最好把油箱做成正方形或長方形，長、寬、高比例可取1：1：1 ~ 1：2：3，以便在相同的條件下，得到最大的散熱面積。 式中： V—— 油箱的有效容積，L ξ—— 經(jīng)驗倍數(shù)，按《機械設計手冊》第四卷和本設計工況取ξ=3 Qp—— 液壓泵的額定流量，L 則有： 初算散熱面積A根據(jù)《機械設計手冊》第四卷 表198116得：又在最高液面以上取出等于油液體積的10%~15%的空容量，以便形成油液的自由表面容納熱膨脹和泡沫，促成分離，容納停機或檢修時從系統(tǒng)中靠自重流回油箱的油液。但對于一般情況來說，油箱的有效容積可以按液壓泵的額定流量Qp來計算。 油箱的容量及型式尺寸的確定 油箱容量的確定油箱的有效面積應根據(jù)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱、散熱平衡原則來計算。 此外，油箱內(nèi)壁應進行拋丸或噴砂處理，以清除焊渣和鐵銹。7. ：油箱的底部應離地面150mm以上，以便搬移、放油和散熱。1截止閥 2 箱體 3 清洗孔蓋板 4 螺栓 5 橡膠墊圈 6清洗孔墊板 7 隔板擋板 8 螺釘 9 空氣濾清器 油箱的結(jié)構(gòu)示意圖6. 放油口要設置在油箱底部最低的位置，使換油時油液和污物能順利得流出。4. 設置隔板將吸、回油管隔開，使液流循環(huán)，油流中的氣泡與雜質(zhì)分離和沉淀，可以在隔板上安裝濾網(wǎng)。油箱的排油口與回油口之間的距離應盡量的遠，管口應插入最低油面以下，以免發(fā)生吸空和回油沖濺的氣泡；管口制成45176。2. 為了防止意外落入油箱中污染物，在油箱的排油口上應裝有吸油過濾器。本系統(tǒng)采用上置式油箱，即把液壓泵等裝置安裝在油箱上邊。因矩形油箱既便于制造，又能充分利用空間，故一般油箱的都采用這種形式。2. 閉式油箱油箱內(nèi)液面不直接與大氣相通，而將通氣孔與具有一定壓力的惰性氣體相連。1. 開式油箱開式油箱應用最為廣泛，油箱內(nèi)的液面與大氣相通，為了減少油液的污染，在油箱蓋上設置空氣濾清器，使大氣與油箱內(nèi)的空氣經(jīng)過濾清器相通。 油箱的功用及選擇標準 油箱的功用1. 儲存系統(tǒng)所需的足夠油液；2. 散發(fā)系統(tǒng)工作中產(chǎn)生的熱量；3. 分離油液中的氣體及沉淀物。則有：根據(jù)《機械設計手冊》第四卷 表1919 TB82566， 取標準值DN=8mm。 油管直徑的計算根據(jù)公式：式中： Qp —— 通過油管流量，此處為泵的流量，Qp=。在壓力高或管道較短時取大值，反之取小值。油管內(nèi)徑主要由油液的速度確定，直徑小、流速高、壓力損失大，甚至產(chǎn)生噪聲；直徑達，占用空間大，機器重量增加，因此要合理選擇管內(nèi)徑。也可直接由閥元件的接口尺寸決定，與系統(tǒng)中其余管道一樣。所以液壓閥都選用中壓閥，所選閥的規(guī)格型號見下表：表三 所選閥的規(guī)格型號序 號名 稱流 量壓 力 通 徑開啟壓力生產(chǎn)廠家 1單向閥DIFL10H125L/min21 MPa10mm上海液壓件廠2溢流閥YZHb10L40 L/min416 MPa10mm濟南液壓件廠3電磁換向閥4WE4G10B/AG1225 L/min2125 MPa4mm北京華德 4 壓力繼電器HED1KA40B/10北京華德單向閥裝在泵的出口處，以防止系統(tǒng)中的液壓沖擊影響泵的工作；壓力繼電器用于油液的壓力信號轉(zhuǎn)換成電信號，當由液壓力達到壓力繼電器的調(diào)定壓力時，即發(fā)生電信號，以控制電磁換向閥工作，使泵卸荷，對液壓缸進行保壓，起到安全保護作用；電磁換向閥的中位機能采用M型，閥的活塞閉鎖不動，泵卸荷，換向精度高；溢流閥通過閥口溢流，使被控制系統(tǒng)或回路的壓力維持恒定，實現(xiàn)限壓作用。另外，還應考慮控制閥的操作，安裝方式等。則有： ψ=：根據(jù)本的技術參數(shù)選取電機，由《機械設計手冊》第五卷 表23123 選得：Y90L6型三相異步電動機，其技術參數(shù)如下： 額定功率： Kw 滿載轉(zhuǎn)速： 910r/min 滿載電流： A 同步轉(zhuǎn)速： 1000r/min 效率： % 功率因數(shù)： cosφ= 液壓元件的選擇 液壓執(zhí)行元件的選擇本系統(tǒng)的運動形式為直線往復運動，故而選擇雙作用單桿活塞缸. 選擇液壓閥壓力閥根據(jù)工作壓力和通過的最大流量的等因素來進行選擇與設計；流量閥根據(jù)工作壓力，通過的最大流量，最小穩(wěn)定流量等因素來選取的；方向閥根據(jù)工作壓力，最大流量，所要求的滑閥功能，控制方式來選取的。由《機械設計手冊》第四卷液壓泵查得：榆次液壓件廠生產(chǎn)的YBA6BFLF型葉片泵能滿足上述估算出的壓力和流量要求，其各項參數(shù)如下： 額定壓力： 7MPa 額定排量： 輸入功率： 轉(zhuǎn)速范圍： 600 ~2000r/min 額定轉(zhuǎn)速： 1000 r/min 重量： 9kg 選擇電動機按液壓泵的使用情況，計算其驅(qū)動功率P： 式中： Pn —— 液壓泵額定壓力，MPa。則有： 3. 選擇液壓泵根據(jù)計算出的流量和系統(tǒng)壓力選擇液壓泵。電機帶動油泵提供壓力源，電機通過帶動油泵旋轉(zhuǎn)，泵從油箱中吸油后壓油，將機械能轉(zhuǎn)化為液壓油的壓力能，液壓油通過閥組合被液壓閥實現(xiàn)了方向、壓力、流量調(diào)節(jié)后經(jīng)外接管路傳輸?shù)揭簤簷C械的油缸或馬達中，從而控制了液動機方向的變換、壓力的大小及速度的快慢，推動各種液壓機械做功。油箱 —— 是板焊的半封閉容器，其上還裝有濾油網(wǎng)、空氣濾清器等，它用來儲油、油液的冷卻和過濾。閥組合 —— 是由液壓閥及通道體組合而成，它對液壓油實行方向、壓力、流量的調(diào)節(jié)。液壓站是由泵裝置、閥組合、油箱、電氣裝置組合而成。 液壓站組成及工作原理 液壓站組成液壓站又稱液壓泵站，是液壓傳動裝置的動力源。按《機械設計手冊》活塞桿的密封防塵結(jié)構(gòu)，系統(tǒng)采用O型密封圈，它可分為靜密封和動密封兩種，用來防止工作介質(zhì)的泄漏及外界灰塵、異物的侵入。導向套有端蓋式和插件式兩種，本系統(tǒng)采用端蓋式，用端蓋直接導向。2. 導向套活塞感導向套裝在液壓缸有桿側(cè)端內(nèi)，用以對活塞桿進行導向，內(nèi)裝有米粉裝置以保證缸筒有桿腔的密封性，外側(cè)有防塵圈以防止活塞缸在內(nèi)縮時把雜質(zhì)、灰塵及水分帶到密封裝置區(qū)，而損壞密封。本系統(tǒng)采用嵌入型導向環(huán)，在活塞外圓加工出燕尾型截面溝槽，用青銅QAL94，表面加工成略帶拱形，用木槌卯入溝槽內(nèi)，最后加工導向環(huán)外圓，導向環(huán)周圍切出一個45176。 活塞桿的導向及密封1. 導向環(huán)導向環(huán)安裝在活塞外源的溝槽內(nèi)或活塞桿導向套內(nèi)圓的溝槽內(nèi)，以保持活塞與缸筒或活塞桿與其導向套的同軸度，并以承受活塞或活塞桿的側(cè)向力。防腐應先鍍一層鉻，后鍍硬鉻，鍍鉻后拋光。 活塞桿的材料及技術要求 mm ~1 mm， mm，在本系統(tǒng)中選用45鋼。 活塞桿彎曲穩(wěn)定性驗算液壓缸承受軸向載荷時，當活塞桿直徑D與活塞桿的計算長度L之比大于10時（即L/D10），則應該校核活塞桿的縱向彎曲強度或穩(wěn)定性。 活塞桿直徑的確定在第五章中已經(jīng)確定了活塞桿的直徑，按GB234880活塞桿活塞直徑系列，取d=20mm。所有型式均需要鎖緊裝置，以防止工作使由于往復運動而松開。2. 桿外端 桿外端用以與負載連接，本系統(tǒng)活塞桿豎直安裝，一般承受拉力，所以桿外端采用大螺栓頭連接型式與外負載壓頭連接，中等精度等級制造螺紋?？招臈U多用于d/D比值較大或桿必須裝有位置傳感器等機構(gòu)的情況。 結(jié)構(gòu)的確定1. 桿體桿體一般有實心桿和空心桿。整體活塞因其結(jié)構(gòu)簡單、加工工作量小而被廣泛應用，本系統(tǒng)采用整體活塞。 活塞的結(jié)構(gòu)的確定活塞是根據(jù)密封裝置型式來選用結(jié)構(gòu)形式（密封裝置則按工作條件而選定）。液壓力的大小與活塞有效工作面積有關。既不能過緊，也不能間隙過大。4. 缸筒與缸蓋用螺紋聯(lián)接，螺紋一般采用中等精度。缸體的內(nèi)表面的線輪廓度誤差在每500 。為防止腐蝕，提高使用壽命，缸筒的內(nèi)表面鍍鉻，鍍鉻層厚度為（30~40）μm，讀歌喉缸筒內(nèi)表面進行研磨火拋光。 缸筒材料的選擇一般情況下，液壓缸缸筒均采用45鋼，并應調(diào)質(zhì)到241—285HB。（2） 工作壓力也應與完全塑性變形有一定