【正文】 不需預處理的混鐵車每隔10次左右送到倒渣站倒渣。一般情況，經(jīng)處理后的混鐵車，每隔2～3次送到倒渣站倒渣，倒渣站扒渣機布置見圖44。若采用混鐵車方案進行鐵水預處理時(圖43)，一般包括鐵水預處理間2，倒渣站3和鐵水倒罐站4。表41 混鐵車系列參考數(shù)據(jù)公 稱 容 量150250300350400600裝鐵水量新襯時t150250300350400600舊襯時t180290345400460690鐵水車全高mm385043304330495052006200鐵水車最大寬度mm320035003400391641204770掛鉤間距mm154002100025400247002460032000轉(zhuǎn)向架數(shù)個448888軸 數(shù)個81216161624最大軸重t364238424948（2）鐵水的供應與鐵水預處理采用混鐵車(又稱魚雷式鐵水車或鐵水車)供應鐵水時，應設鐵水倒罐站，如圖43示。若工廠沒有鑄鐵車間，則兩項略去。轉(zhuǎn)爐煉鋼車間所需混鐵車臺數(shù)N（臺）計算式如下：式中 ——高爐鐵水最高日產(chǎn)量，t/d；——混鐵車容量，t；——混鐵車裝滿系數(shù)，；——混鐵車日周轉(zhuǎn)次數(shù)，一般取2～3次/d；——混鐵車作業(yè)率，；——鑄鐵車間所需鐵水量，t/d；——鑄鐵車間所需混鐵車臺數(shù)。（1）混鐵車容量及臺數(shù)混鐵車容量根據(jù)轉(zhuǎn)爐的容量而定，一般為轉(zhuǎn)爐噸位的整數(shù)倍，大體上應按一臺混鐵車的鐵水兌一爐或兩爐考慮，并與高爐出鐵量相配合。所以本設計采用250噸魚雷式混鐵車。一般在原料跨的兩端分別布置鐵水和廢鋼工段。而對應的澆注跨一側(cè)進行出鋼，使爐襯浸蝕均勻而延長壽命，鋼水和爐渣運輸分開，避免干擾或產(chǎn)生碰撞。一般將加料跨和澆注跨分別布置在轉(zhuǎn)爐跨兩側(cè)，優(yōu)點是避免主要工藝操作互相干擾。⑧整個布置應符合生產(chǎn)和施工的安全、衛(wèi)生、防火、防震和環(huán)保等要求和規(guī)定。⑥轉(zhuǎn)爐煉鋼的輔助設施，應盡量靠近主廠房集中布置。④充分利用造價很高的轉(zhuǎn)爐跨各層平臺及其跨間高度，把一些占空間較高的工藝設備，盡量布置在該跨內(nèi)，以靠近轉(zhuǎn)爐和節(jié)省投資費用。②注意進出主廠房的物料流向和各種管線的去向，做到物料流動均衡、順暢簡捷，避免折返、迂回及交叉運輸。設計主廠房首先應在已通過批準的高階段設計文件所確定的車間生產(chǎn)規(guī)模、轉(zhuǎn)爐容量和座數(shù)、產(chǎn)品大綱、爐外精煉和澆注方法的前提下，從整個鋼鐵企業(yè)的全局出發(fā)，考慮原材料和產(chǎn)品運輸流程及運輸方式，各種動力管線的路徑以及企業(yè)今后的發(fā)展，確定主廠房的總圖位置。②輔助跨間輔助跨間包括原料的準備、澆鑄前的準備、鑄坯的精整等。因此一個氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐車間包括：①主要跨間主要跨間是由轉(zhuǎn)爐跨、澆鑄跨、加料跨組成，又稱為主廠房。(4)副槍尺寸的確定1）副槍行程的確定2）副槍總長的確定3）副槍中心線至氧槍中心線之間的距離Sl4 車間主廠房工藝布置氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝主要由以下四個系統(tǒng)構(gòu)成：①原料供應系統(tǒng)，即鐵水、廢鋼、鐵合金及各種輔原料的貯備和運輸系統(tǒng)；鐵水預處理；②氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐的吹煉與鋼水的精煉、澆鑄系統(tǒng)；③供氧系統(tǒng)；④煙氣凈化與煤氣回收系統(tǒng)。測溫定碳復合探頭的結(jié)構(gòu)形式，主要取決于鋼水進入探頭樣杯的方式而分，有上注式、側(cè)注式、和下注式，側(cè)注式是普遍采用的形式。(3)測試探頭測試頭又稱探頭，分為單功能探頭和復合探頭。此設計采用“下給頭”。(2)副槍結(jié)構(gòu)與類型副槍裝置主要由副槍槍身、導軌小車、卷揚傳動裝置、換槍機構(gòu)等部分組成。 副槍的功能和要求(1)副槍的功能測試副槍在吹煉進程和終點均能進行測溫、取樣、定碳定氧和測試液面高度等，并留有開發(fā)其它功能的余地。測試副槍是在不倒爐的情況下快速檢測轉(zhuǎn)爐熔池鋼水溫度、碳含量和氧含量的液面高度，它還可用以獲得熔池鋼樣和渣樣。它也是一支水冷槍。更換氧槍時，需將氧槍提升到換槍點，換槍點高于氧槍操作最高點的位置。氧槍在操作時的最高極限位置，應高于煙罩氧槍插入孔的上緣。等候點位于爐口以上。過早地開氧或過遲地關(guān)氧都會造成氧氣的浪費，若氧氣進入煙罩也會引起不良影響；過遲地開氧或過早地關(guān)氧也不好，易造成氧槍粘鋼。在氧槍提升或下降到此點就自動變速，此點位置的確定主要是保證安全生產(chǎn)，又能縮短氧槍提升、下降所占用的輔助時間；氧氣開、關(guān)點。此點是氧槍開始進入正常吹煉的位置，又叫吹煉點。最低點是氧槍下降的極限位置，其位置取決于轉(zhuǎn)爐的公稱噸位，噴嘴端面距熔池液面一般為200～400mm。圖37轉(zhuǎn)爐氧槍在行程中各操作點的標高位置。圖 36 氧槍升降機構(gòu)1氧槍；2升降小車；3導軌；10鋼繩8滑輪；9平衡錘；11卷筒氧槍1固定在氧槍小車2上，氧槍小車沿著用槽鋼制成的軌道3上下移動，通過鋼繩4將氧槍小車2與平衡錘9連接起來。當氧槍進入爐口后，轉(zhuǎn)爐不能作任何方向的傾動；2）當氧槍下降到爐內(nèi)經(jīng)過氧氣開、關(guān)點時，氧氣切斷閥自動打開，當氧槍提升通過此點時，氧氣切斷閥自動關(guān)閉；3）當氧壓或冷卻水水壓低于給定值，或冷卻水升溫高于給定值時，氧槍能自動提升并報警；4）副槍與氧槍也應有相應連鎖裝置；5）車間臨時停電時能使氧槍自動提升。（2）應保證氧槍升降平穩(wěn)、控制靈活、操作安全、結(jié)構(gòu)簡單、便于維護；（3）能快速更換氧槍；（4）應具有安全連鎖裝置；為了保證安全生產(chǎn)，氧槍升降機構(gòu)設有下列安全連鎖裝置：1）當轉(zhuǎn)爐不在垂直位置（允許誤差3176。為了縮短冶煉周期，在吹煉過程中氧槍應快速提升，在爐口以上可快速下降；當氧槍進入爐口以下時，應慢速下降，以便控制熔池的反應和保證氧槍安全。圖 35 氧槍長度的確定本設計的氧槍長度：H氧槍＝ =7242+400+4000+3000+800+500+4000+1000 =20942mm氧槍的行程： H行＝=15442mm 氧槍升降和更換機構(gòu) 對氧槍升降和更換機構(gòu)設備的要求轉(zhuǎn)爐在吹煉過程中，氧槍需要多次升降以調(diào)整槍位。氧槍頭部底面距氧槍插入孔上緣的距離一般取500～800mm,本設計取值為800mm； ——根據(jù)氧槍把持器設備的要求確定,本設計取500mm；——氧槍把持器中心線的距離，根據(jù)把持器設備要求確定,本設計取4000mm；——氧槍把持器中心線至氧槍接頭法蘭盤的距離，本設計取1000mm?！獰熣窒戮壷翢煹拦拯c的距離。 氧槍下部長度取決于轉(zhuǎn)爐公稱噸位和煙罩尺寸。 氧槍長度的確定 如圖35所示，氧槍全長是下部槍身年度和尾部長度之和。中層管徑尺寸的選擇，應保證中層管與內(nèi)層管之間的通道有足夠的斷面積，以通過一定流速，一定壓強，足夠流量的冷卻水，使噴嘴和管體得到良好的冷卻，中層管尺寸計算如下：選定高壓冷卻水進口流量：＝150t/h高壓冷卻水進口流速：W水＝5m/s進水環(huán)通道截面積：=查常用鋼材手冊GB227080不銹鋼無縫鋼管熱軋鋼管系列P688頁，取壁厚為16，則228+162=260mm（3）外層管內(nèi)徑外層管主要是供出水用，冷卻水經(jīng)過噴嘴后溫度升高10～15℃，體積略有增大，一般出水流速為6～7m/s，外管尺寸的計算及選擇方法與中層管相同。高壓冷卻水從內(nèi)層管與中層管之間的環(huán)縫進入，以噴嘴頂部轉(zhuǎn)彎180176。min 理論設計氧壓為 ＝ 出口氧壓為 ＝轉(zhuǎn)爐公稱噸位為 ＝250t氧氣進口速度為 ＝60m/s（1）內(nèi)層管直徑內(nèi)層管是氧氣通道，直徑應等于或略大于噴嘴進口直徑，其計算方法與噴嘴的進口直徑一樣。取L喉＝10mm 氧槍槍身各層管徑尺寸的確定氧槍槍身由三層無縫鋼管套裝而成，內(nèi)層是氧氣通道，內(nèi)層管和中層管之間的環(huán)縫是進水通道，中層管和外層管之間的環(huán)縫是出水通道。收縮段入口處的直徑可由下列公式確定：取收縮段半錐角為22176。收縮段的長度?！?3176。：tg5176。）表（表36），當Ma＝，＝，＝＝(5)計算喉口直徑每孔氧流量（標態(tài)），應用公式令＝（噴嘴流量系數(shù)），＝273+35＝308K[注：為氧氣滯止溫度K，一般按當?shù)叵奶鞙囟冗x取，=273+（30～40）K],=，代入上式：209＝＝則＝≈56mm表36 等熵流的實驗數(shù)據(jù)表中 ——馬赫數(shù)；——轉(zhuǎn)爐爐膛內(nèi)氣體壓力，Pa；——理論設計氧壓，在設計噴嘴按理論設計氧壓選取，Pa；——進入噴嘴前氧氣的體積密度，kg/m3；——離噴嘴前氧氣的體積密度，kg/m3；——進入噴嘴前氧氣的溫度，K；——氧氣滯止溫度，K；——噴孔出口總斷面積，m2；——噴嘴喉口總斷面積，m2。 （4）確定理論設計氧壓 查等熵流（等熵流——氧氣由理想噴嘴流出時的超音速流?！?5176。～13176?！?1176。本設計中馬赫數(shù)選用Ma＝。目前國內(nèi)推薦馬赫數(shù)Ma=～。選用過大，則噴濺大，清渣費時，熱損失增大，增大渣料消耗及金屬損失，而且轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯及爐底易損壞；選用過低，由于攪拌作用減弱，氧的利用率低，渣中TFe含量高，也會引起噴濺。喉口處于收縮段和擴張段的交界，此處截面積最小，通常把喉口直徑稱為臨界直徑，把該處的面積稱為臨界斷面積。內(nèi)管是氧氣通道，內(nèi)層管與中層管之間是冷卻水的進水通道；中層管與外層管之間是冷卻水的出水通道。所以要求氧槍要有良好的水冷系統(tǒng)和牢固的金屬結(jié)構(gòu)，保證氧槍能夠耐高溫、抗沖刷侵蝕和振動，加工制造方便等。轉(zhuǎn)爐內(nèi)反應區(qū)的溫度高達2000～2600℃。其構(gòu)造如圖34所示。濕法和半干法噴補料成分如表35所示。 我國使用的噴補料是冶金鎂砂，常用的結(jié)合劑有固體水玻璃，即硅酸鈉（Na2O 半干法：是將噴補料放入壓力罐，壓送到噴射嘴時在其附近和水混合的一種方法。常用的調(diào)渣劑有：輕燒白云石、生白云石、輕燒菱鎂球、冶金鎂砂、菱鎂礦渣和含MgO較高的石灰。）20201514